63663部队文体中心高支模方案docx.docx

63663部队文体中心高支模方案docx.docx

《63663部队文体中心高支模方案docx.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《63663部队文体中心高支模方案docx.docx（45页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

63663部队文体中心高支模方案docx

63663部队文体中心高支模方案

高支模模板专项施工方案

编制：

审核：

审批：

通州建总集团有限公司编制时间：

年月日

一、工程概况

二、建筑工程概况

三、编制依据

四、高支模工程

1、施工方法

2、施工图

3、计算书

（一）．梁模板扣件钢管高支撑架计算书

（二）、扣件钢管楼板模板支架计算书

4、高支模顶架搭设

五、模板工程质量控制

1、轴线偏位的预防措施

2、垂直偏差的预防措施

3、标高不正确的预防措施

4、柱、梁模板胀模的预防措施

5、梁模下垂、失稳倒塌的预防措施

6、漏浆的预防措施

7、拆模时出现缺陷的预防措施

8、模板支撑系统质量保证措施与控制程序

9、模板及高支模施工管理架构

六、混凝土浇捣方法

七、高支模满堂红顶架搭拆施工安全技术措施

八、高支模文明施工措施与管理

九、高支模监测

十、安全应急救援预案

一、工程概况

63663部队文体中心工程位于和硕县内，建设单位为63663部队、设计单位为新疆俊特设计工程有限公司、勘察单位为新疆城乡岩土工程勘察设计研究院、监理单位为xxxxxxxxxxxxxx、施工单位为xxxxxxxxxxxx。

二、建筑工程概况

巴音郭楞职业技术学院科技馆部分

平面形状呈矩形，平面尺寸为42.60mX24.60m，共2层，一层层高4.2米，二层高5.4米。

建筑面积：

1315.60m²。

地基土为中砂土层，地基承载力为fak=150kpa.

三、编制依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2010）

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）

危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质【2009】87号文]

建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文

本工程图纸

四、63663部队文体中心高支模工程

本工程1轴~6轴的A轴~E轴段，一层层高为4.20m（中空），二层层高为5.40m，二层梁板到基础顶面为10.55米属高支模,拟采用钢管支撑系统，最大梁截面为600×1600㎜。

模板底楞木和顶撑间距为300mm，侧模板立档间距为300mm，以下为施工方法和计算书。

（详结构平面示意图）

1、施工方法

⑴、采用φ48钢管满堂红顶架作为垂直支撑钢件。

⑵、梁底模采用20㎜厚胶合板；梁侧模、楼板底模均采用20mm厚夹板，支撑系统采用60×100mm的木枋、顶托、ф48钢管。

⑶、大梁（截面600×1600）支撑系统采用ф48钢管沿梁横向＠800㎜；纵向＠1000㎜。

支托纵向采用60×100松木枋叠放交错搭接，木枋必须居中，支托两边的空隙位置用相应木楔固定，使叠木枋保证居中，横向木枋60×100＠≦300。

楼板模板支撑体系采用ф48钢管＠1000㎜，两层木枋，上层60×100mm＠100，下层木枋60×100mm＠300。

⑷、设ф48钢管纵横扫地杆一道（高出地面200㎜内）。

同时纵横设置ф48水平连结钢管＠1500；保证整体稳定。

⑸、KL1纵横设剪刀撑Ф48＠4000以内；AL1主粱底均设置剪刀撑，4.08米标高利用周边混凝土梁柱作水平支撑固定满堂红顶架，保证整个支撑体系的稳定性。

（6）为了施工安全，在4.08米高度处搭设一层架作为安全防护和操作平台。

（7）详见“高支模支模平布置面图、大样图”。

（8）、高支模施工过程检查严格按照《AQ2.10.2.2模板工程验收表》和扣件式钢管满堂红顶架的《JGJ130－2001》规范执行，具体如下：

1、专项施工方案计算书是否结合实际情况；

2、立柱、支架间距是否满足规范及方案要求；

3、水平柱、剪刀撑设置是否符合规范要求；

4、作业环境是否满足规范要求。

5、支架使用的各种周转材材质是否满足施工规范要求。

2、计算书

（一）梁模板（扣件钢管架）计算书

因本工程梁支架高度大于8米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。

为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

梁段:

KL1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.60；梁截面高度D（m）：

1.60；

混凝土板厚度（mm）：

160.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.60；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.10；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

1.00；

梁支撑架搭设高度H（m）：

8.95；梁两侧立杆间距（m）：

0.80；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

1；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：

可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.50；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

新疆落叶松；木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

12.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.5；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

20.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

60.0；梁底方木截面高度h（mm）：

100.0；

梁底纵向支撑根数：

5；

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

250；次楞根数：

5；

主楞竖向支撑点数量：

4；

固定支撑水平间距（mm）：

400；

竖向支撑点到梁底距离依次是：

250mm，500mm，750mm，900mm；

主楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

100.00；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

60.00；高度（mm）：

100.00；

次楞合并根数：

2；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为5根。

面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ＝M/W<[f]

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=25×2×2/6=16.67cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

M=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.25×17.85×0.9=4.819kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.25×4×0.9=1.26kN/m；

计算跨度:

l=（1600-160）/（5-1）=360mm；

面板的最大弯矩M=0.1×4.819×[（1600-160）/（5-1）]2+0.117×1.26×[（1600-160）/（5-1）]2=8.16×104N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×4.819×[（1600-160）/（5-1）]/1000+1.2×1.260×[（1600-160）/（5-1）]/1000=2.453kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ=8.16×104/1.67×104=4.9N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=4.9N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q=q1=4.819N/mm；

l--计算跨度:

l=[（1600-160）/（5-1）]=360mm；

E--面板材质的弹性模量:

E=6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I=25×2×2×2/12=16.67cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×4.819×[（1600-160）/（5-1）]4/（100×6000×1.67×105）=0.548mm；

面板的最大容许挠度值:

[ν]=l/250=[（1600-160）/（5-1）]/250=1.44mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.548mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.44mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=2.453/0.250=9.811kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×6×10×10/6=200cm3；

I=2×6×10×10×10/12=1000cm4；

E=10000.00N/mm2；

计算简图

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=0.061kN·m，最大支座反力R=2.698kN，最大变形ν=0.003mm

（1）次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ=M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=6.13×104/2.00×105=0.3N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值σ=0.3N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

（2）次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]=250/400=0.625mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.003mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.625mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.698kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W=2×6×10×10/6=200cm3；

I=2×6×10×10×10/12=1000cm4；

E=10000.00N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图（kN·m）

主楞变形图（mm）

经过计算得到最大弯矩M=1.214kN·m，最大支座反力R=13.474kN，最大变形ν=1.219mm

（1）主楞抗弯强度验算

σ=M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ=1.21×106/2.00×105=6.1N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

主楞的受弯应力计算值σ=6.1N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

（2）主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为1.219mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]=540/400=1.35mm；

主楞的最大挠度计算值ν=1.219mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.35mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=600×20×20/6=4.00×104mm3；

I=600×20×20×20/12=4.00×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ=M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：

q1=1.2×[（24.00+1.50）×1.60+0.50]×0.60×0.90=26.762kN/m；

施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：

q2=1.4×（2.00+2.00）×0.60×0.90=3.024kN/m；

q=26.762+3.024=29.786kN/m；

最大弯矩及支座反力计算公式如下:

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×26.762×1502+0.117×3.024×1502=6.82×104N·mm；

RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×26.762×0.15+0.45×3.024×0.15=1.81kN

RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×26.762×0.15+1.2×3.024×0.15=4.96kN

σ=Mmax/W=6.82×104/4.00×104=1.7N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=1.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在模板上的压力线荷载:

q=q1/1.2=22.302kN/m；

l--计算跨度（梁底支撑间距）:

l=150.00mm；

E--面板的弹性模量:

E=6000.0N/mm2；

面板的最大允许挠度值:

[ν]=150.00/250=0.600mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×26.762×1504/（100×6000×4.00×105）=0.038mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.038mm小于面板的最大允许挠度值:

[ν]=0.6mm，满足要求！

六、梁底支撑的计算

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.荷载的计算

梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q=4.96/0.6=8.267kN/m

2.方木的支撑力验算

方木计算简图

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=6×10×10/6=100cm3；

I=6×10×10×10/12=500cm4；

方木强度验算

计算公式如下:

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×8.267×0.62=0.298kN·m；

最大应力σ=M/W=0.298×106/100000=3N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值3N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

方木抗剪验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/（2bh0）

其中最大剪力:

V=0.6×8.267×0.6=2.976kN；

方木受剪应力计算值τ=3×2.976×1000/（2×60×100）=0.744N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.744N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.5N/mm2,满足要求!

方木挠度验算

计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

方木最大挠度计算值ν=0.677×8.267×6004/（100×10000×500×104）=0.145mm；

方木的最大允许挠度[ν]=0.600×1000/250=2.400mm；

方木的最大挠度计算值ν=0.145mm小于方木的最大允许挠度[ν]=2.4mm，满足要求！

3.支撑托梁的强度验算

梁底模板边支撑传递的集中力：

P1=RA=1.810kN

梁底模板中间支撑传递的集中力：

P2=RB=4.960kN

梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：

P3=（0.800-0.600）/4×0.600×（1.2×0.160×24.000+1.4×2.000）+1.2×2×0.600×（1.600-0.160）×0.500=1.259kN

简图（kN·m）

剪力图（kN）

弯矩图（kN·m）

变形图（mm）

经过连续梁的计算得到：

支座力:

N1=N3=2.858kN；

N2=15.303kN；

最大弯矩Mmax=0.522kN·m；

最大挠度计算值Vmax=0.65mm；

最大应力σ=0.522×106/5080=102.7N/mm2；

支撑抗弯设计强度[f]=205N/mm2；

支撑托梁的最大应力计算值102.7N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求!

七、梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

八、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

1.梁两侧立杆稳定性验算

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向支撑钢管的最大支座反力：

N1=2.858kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×8.95=1.387kN；

N=2.858+1.387=4.244kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；

k--计算长度附加系数，取值为：

1.167；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=4244.042/（0.203×489）=42.8N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=42.8N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横向钢管的最大支座反力：

N1=15.303kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×0.129×（8.95-1.6）=1.387kN；

N=N1+N2=15.303+1.139=16.442kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.58；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.89；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=5.08；

σ--钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

lo--计算长度（m）；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；

k--计算长度附加系数，取值为：

1.167；

μ--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;

得到计算结果:

立杆的计算长度

lo/i=2975.85/15.8=188；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.203；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16441.521/（0.203×489）=165.6N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=165.6N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2（h+2a）=1.167×1.017×（1.5+0.1×2）=2.018m；

k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167;

k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.017；

lo/i=2017.626/15.8=128；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=16441.521/（0.406×489）=82.8N/mm2；

钢管