物料提升机基础施工方案.docx

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物料提升机基础施工方案

目录

一、工程概况：

2

1.SSDB系列施工升降机的特点2

2、主要结构3

3、主要技术参数（表3-1）4

主要技术参数表表3-14

4、四、基础计算书（基础尺寸如图4-1）

施工升降机基础施工方案

一、工程概况：

杰楚电子科技（惠州）有限公司工程1、2、3号厂房，共安装四台物料施工提升机（1号厂房2台、2、3号厂房各1台），选用结构紧凑、安装容易、操作方便、实用安全、可靠的SS100-B1施工升降机，安装总高度约为25米，设置二组缆风绳。

为确保施工升降机的安装、拆卸、质量及安全，特制定本方案进行安拆施工。

二、设备概述：

SSDB-100升降机的设计、制造、安装、使用和维护均遵循下列标准和规范：

JGJ88——1992　龙门架及物料提升机安全技术规范

设备基本型为19节，最高井架高为57m（从首层开始搭设，基础位于-0.300）。

可根据所承建的楼层高度确定所需的井架高度（节数）；

井架高度（节）＝[最大工作高度（m）+6（m）]/3（m/根）

三、SS系列施工升降机

1.SSDB系列施工升降机的特点

（1）SSDB系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。

使用安全、运行可靠、操作方便。

（2）该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。

使升降机的运行更加安全、可靠。

（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。

吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。

（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。

（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。

（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。

（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。

（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。

（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。

无冲顶之忧。

2、主要结构

主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。

3、主要技术参数（表3-1）

主要技术参数表表3-1

项　　目

技　术　参　数

备　　注

额定载重量

1000kg

额定提升速度

38m/min

最大提升高度

95m

提升钢丝绳规格

6×19－9.3－1670

电机型号

Y160M-4

电机功率

7.5kw

额定电压

380V

防坠器制动距离

100min

自动防坠器型号

JDF-2

对重质量

1100kg

吊笼净空尺寸

（长×宽×高）

3760mm×1350mm×2000mm

标准立角钢尺寸（长度）

3000mm

整机质量（高57m）

8000kg

4、SSDB-100施工升降机安装基础及技术要求,详见图3-1安装基础图

图3-1安装基础图

说明：

1.浇灌C30混凝土基础；

2.基础表面水平度偏差不大于10mm；

3.基础周围应有排水措施；

4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。

四、基础计算书（基础尺寸如图4-1）

图4-1基础尺寸图

（一）根据施工升降机使用说明书计算

整机重量：

10t计：

10000kg；

10000×9.81＝98100N;

附增加约10％。

即：

9810N

总计：

107910N=107.91kN

（二）基本参数

1．依据规范

《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）

《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）

2．几何参数：

已知尺寸：

B1=1500mm,A1=2600mm

H=250mm,

B=1990mm,A=4200mm

无偏心：

B2=1500mm,A2=2600mm

基础埋深d=0.25m

钢筋合力重心到板底距离as=80mm

3．荷载值：

（1）作用在基础顶部的标准值荷载

Fgk=106.81kNFqk=1.10kN

Mgxk=0.00kN·mMqxk=0.00kN·m

Mgyk=1.98kN·mMqyk=1.98kN·m

Vgxk=0.00kNVqxk=0.00kN

Vgyk=0.00kNVqyk=0.00kN

（2）作用在基础底部的弯矩标准值

Mxk=Mgxk＋Mqxk=0.00＋0.00=0.00kN·m

Myk=Mgyk＋Mqyk=1.98＋1.98=3.96kN·m

Vxk=Vgxk＋Vqxk=0.00＋0.00=0.00kN·m

Vyk=Vgyk＋Vqyk=0.00＋0.00=0.00kN·m

绕X轴弯矩:

M0xk=Mxk－Vyk·（H1＋H2）=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m

绕Y轴弯矩:

M0yk=Myk＋Vxk·（H1＋H2）=3.96＋0.00×0.25=3.96kN·m

（3）作用在基础顶部的基本组合荷载

不变荷载分项系数rg=1.20活荷载分项系数rq=1.40

F=rg·Fgk＋rq·Fqk=129.71kN

Mx=rg·Mgxk＋rq·Mqxk=0.00kN·m

My=rg·Mgyk＋rq·Mqyk=5.15kN·m

Vx=rg·Vgxk＋rq·Vqxk=0.00kN

Vy=rg·Vgyk＋rq·Vqyk=0.00kN

（4）作用在基础底部的弯矩设计值

绕X轴弯矩:

M0x=Mx－Vy·（H1＋H2）=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m

绕Y轴弯矩:

M0y=My＋Vx·（H1＋H2）=5.15＋0.00×0.25=5.15kN·m

4．材料信息：

混凝土：

C30钢筋：

HRB400

5．基础几何特性：

底面积：

S=（A1＋A2）（B1＋B2）=5.20×3.00=15.60m2

绕X轴抵抗矩：

Wx=（1/6）（B1+B2）（A1+A2）2=（1/6）×3.00×5.202=13.52m3

绕Y轴抵抗矩：

Wy=（1/6）（A1+A2）（B1+B2）2=（1/6）×5.20×3.002=7.80m3

（三）计算过程

1．地基承载力

地基承载力特征值fa=118.00kPa

2．轴心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

pk=（Fk＋Gk）/A（4－1）

Fk=Fgk＋Fqk=106.81＋1.10=107.91kN

Gk=20S·d=20×15.60×0.25=78.00kN

pk=（Fk＋Gk）/S=（107.91＋78.00）/15.60=11.92kPa≤fa，满足要求。

3．偏心荷载作用下地基承载力验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

当e≤b/6时，pkmax=（Fk＋Gk）/A＋Mk/W（4－2）

pkmin=（Fk＋Gk）/A－Mk/W（4－3）

当e＞b/6时，pkmax=2（Fk＋Gk）/3la（4－4）

X方向:

偏心距exk=M0yk/（Fk＋Gk）=3.96/（107.91＋78.00）=0.02m

e=exk=0.02m≤（B1＋B2）/6=3.00/6=0.50m

pkmaxX=（Fk＋Gk）/S＋M0yk/Wy

=（107.91＋78.00）/15.60＋3.96/7.80=12.42kPa

≤1.2×fa=1.2×118.00=141.60kPa，满足要求。

4．基础抗冲切验算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0（4－5）

Fl=pj·Al（4－6）

am=（at＋ab）/2（4－7）

pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=129.71/15.60＋5.15/7.80=8.97kPa

pjmin,x=F/S－M0y/Wy=129.71/15.60－5.15/7.80=7.65kPa

pjmax,y=F/S＋M0x/Wx=129.71/15.60＋0.00/13.52=8.31kPa

pjmin,y=F/S－M0x/Wx=129.71/15.60－0.00/13.52=8.31kPa

pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=8.97＋8.31－8.31=8.97kPa

（1）柱对基础的冲切验算：

H0=H1＋H2－as=0.25＋0.00－0.08=0.17m

X方向：

Alx=1/2·（A1＋A2）（B1＋B2－B－2H0）－1/4·（A1＋A2－A－2H0）2

=（1/2）×5.20×（3.00－1.99－2×0.17）－（1/4）×（5.20－4.20－2×0.17）2=1.63m2

Flx=pj·Alx=8.97×1.63=14.66kN

ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{4.20＋2×0.17,5.20}=4.54m

amx=（at＋ab）/2=（A＋ab）/2=（4.20＋4.54）/2=4.37m

Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170

=572.03kN，满足要求。

Y方向：

Aly=1/4·（2B＋2H0＋A1＋A2－A）（A1＋A2－A－2H0）

=（1/4）×（2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20）（5.20－4.20－2×0.17）

=0.88m2

Fly=pj·Aly=8.97×0.88=7.88kN

ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{1.99＋2×0.17,3.00}=2.33m

amy=（at＋ab）/2=（B＋ab）/2=（1.99＋2.33）/2=2.16m

Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170

=282.74kN，满足要求。

5．基础受压验算

计算公式：

《混凝土结构设计规范》（GB50010——2002）

Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln（４－8）

局部荷载设计值：

Fl=129.71kN

混凝土局部受压面积：

Aln=Al=B×A=1.99×4.20=8.36m2

混凝土受压时计算底面积：

Ab=min{3B,B1＋B2}×min{A＋2B,A1＋A2}=15.60m2

混凝土受压时强度提高系数：

βl=sq·（Ab/Al）=sq·（15.60/8.36）=1.37

1.35βc·βl·fc·Aln

=1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36

=147985.27kN≥Fl=129.71kN，满足要求。

6．基础受弯计算

计算公式：

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007——2002）下列公式验算：

MⅠ=a12[（2l＋a'）（pmax＋p－2G/A）＋（pmax－p）·l]/12（４－9）

MⅡ=（l－a'）2（2b＋b'）（pmax＋pmin－2G/A）/48（４－10）

（1）柱根部受弯计算：

G=1.35Gk=1.35×78.00=105.30kN

X方向受弯截面基底反力设计值：

pminx=（F＋G）/S－M0y/Wy=（129.71＋105.30）/15.60－5.15/7.80=14.40kPa

pmaxx=（F＋G）/S＋M0y/Wy=（129.71＋105.30）/15.60＋5.15/7.80=15.72kPa

pnx=pminx＋（pmaxx－pminx）（2B1＋B）/[2（B1＋B2）]

=14.40＋（15.72－14.40）×4.99/（2×3.00）

=15.50kPa

Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值：

MⅠ=[（B1＋B2）/2－B/2]2{[2（A1＋A2）＋A]（pmaxx＋pnx－2G/S）

＋（pmaxx－pnx）（A1＋A2）}/12

=（3.00/2－1.99/2）2（（2×5.20＋4.20）（15.72＋15.50－2×105.30/15.60）＋（15.72－15.50）×5.20）/12=5.53kN·m

Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值：

MⅡ=（A1＋A2－A）2[2（B1＋B2）＋B]（pmaxx＋pminx－2G/S）/48

=（5.20－4.20）2（2×3.00＋1.99）（15.72＋14.40－2×105.30/15.60）/48=2.77kN·m

Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算：

相对受压区高度：

ζ=0.003837配筋率：

ρ=0.000123

ρ<ρmin=0.001500ρ=ρmin=0.001500

计算面积：

375.00mm2/m

Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算：

相对受压区高度：

ζ=0.003331配筋率：

ρ=0.000107

ρ<ρmin=0.001500ρ=ρmin=0.001500

计算面积：

375.00mm2/m

（四）计算结果

1．X方向弯矩验算结果：

计算面积：

375.00mm2/m

采用方案：

D12@200

实配面积：

565.49mm2/m

2．Y方向弯矩验算结果：

计算面积：

375.00mm2/m

采用方案：

D12@200

实配面积：

565.49mm2/m