物料提升机基础施工方案39018.docx
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物料提升机基础施工方案39018
1.编制依据
《湖南省黎托强制隔离戒毒所改扩建工程施工图》
《施工现场设施安全设计计算手册》谢建民编著
《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
《木结构设计规范》GB50005-2003
《钢结构设计规范》GB50017-2003
《砌体结构设计规范》GB50003-2011
《井架及井架物料提升机安全技术规范》JGJ88-2010
《SSD60/60施工升降机使用说明》
2.工程概况
2.1工程概况
工程名称
工程类别
建设地点
建设单位
湖南省黎托强制隔离戒毒所
设计单位
监理公司
湖南建通工程管理有限公司
施工单位
湖南省新明建设集团有限公司
2.2施工升降机参数
SSD60型施工升降机参数
项目
单位
参数
额定载重量
t
2×0.6
整机重量（卷扬机除外）
t
0.51
吊笼内空尺寸（长x宽x高）
m
1.8×1.8×2
最大架设高度
m
25
最大提升高度
m
22
提升速度
m/min
33/41
卷扬机功率
KW
3.5x2/11x2
工作温度
℃
20～40
3．施工升降机基础
3.1基础尺寸
图3.1.1基础尺寸及基础预埋件
图3.1.2整体尺寸
3.2基础技术参数
1、基础混凝土下的地基承载力不小于0.1Mpa；
2、基础配筋为底筋单层双向B10@150mm；
3、基础混凝土强度等级为C30；
4、基础混凝土强度达到设计强度的75%时始准安装，强度达到100%时始准使用。
3.3地质情况
为确保基础不下沉，我部对井架基础部分的回填土全部加大尺寸挖开至原土，并且回填碎砖渣，每30cm压实一次并用细石粉填缝，直至达到基础垫层标高位置。
4．施工升降机基础位置布置
根据施工需要，施工升降机布置位置如下：
三部施工升降机均设置在建筑物外侧，离开外悬挑梁边1600mm；
C栋1轴交M-N轴；D栋1轴交X-B-X-C轴；E栋15-16轴交X-A轴
5．基础施工工艺
5.1、施工升降机基础施工流程
平整场地定位放线基础开挖基础换填垫层浇筑、定位放线钢筋绑扎预埋件安装、定位混凝土浇筑
5.2、基础施工
用挖掘机将基础施工位置的场地平整完毕，用白灰洒出基础位置线，然后开挖基坑。
基础尺寸为3600×2500×500，确定基坑开挖尺寸为4000×3000×600mm。
因基础坑底为回填土，为方便施工和保证基础的稳定性，对地基进行换填处理。
换填材料采用碎砖渣配合石粉填缝，换填厚度为3500mm。
地基换填完毕后，浇筑混凝土垫层。
混凝土强度等级为C15,浇筑厚度为100mm，浇筑尺寸为4000×3000mm。
待垫层混凝土踩上去无印痕后，按施工升降机基础位置布置图进行定位放线。
根据施工升降机基础技术参数，加工基础配筋，基础配筋为B10@150mm单层双向布置。
钢筋绑扎完毕，根据基础设计尺寸用木方、木胶板、钢管等材料进行基础模板施工。
模板工程施工完毕后，安装预埋件。
预埋件由厂家提供，浇筑混凝土前预埋在钢筋笼中间；预埋件做好保护，预埋顶面找平偏差控制在2mm以内。
预埋件位置校核完毕后，进行混凝土浇筑施工。
本工程施工升降机基础混凝土强度均采用C20。
砼浇筑，浇筑过程中，必须注意振捣密实，保证砼浇注质量。
混凝土浇筑方量计算：
2.5×2.5×0.4+1.6×1.1×0.5=3.38m³
6.施工升降机自重及基础计算
6.1、自重计算
SSD60型施工升降机架设高度为24m,由“升降机性能参数表”：
整机重量：
510kg
导轨架总重（需10节标准节）：
160kg×10
载荷重：
600kg×2
所有上部荷载总和等于：
P=510+（160×10）+（600×2）=4270kg
则G=4270×9.8=41.85kN
6.2、动荷载计算
考虑到基础长期承受动力何在作用，取动荷载增大系数为1.3，则
Q=1.3×G=54.4KN
6.3、基础自重计算
钢筋混凝土自重：
ω=25kN/m³基础体积V=2.5x2.5x0.4=2.5m³
则基础自重为：
G=ω.V=25kN/m³x2.5m³=62.5kN
将上述动荷载和基础自重作用到基础平板上，换算成面荷载为F=Q/S,其中S为基础平板的面积
S=2.5*2.5=6.25㎡,
则F=（54.4+62.5）/6.25=18.7KN/㎡=18.7kpa
6.4、地基承载力验算
导轨架重（共需10节标准节，标准节重132.5kg）：
132.5kg×10=1325kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=（（450×2+0+1400×2+1285+2915）+1200×2）×10/1000=103kN
施工升降机自重：
P=（1.2×（450×2+0+1400×2+1285+2915）+1.4×1200×2）×10/1000=128.4kN；
P=n×P=2.5×128.4=321kN
三、地基承载力验算
承台自重标准值：
Gk=25×2.00×2.00×1.30=130.00kN
承台自重设计值：
G＝130.00×1.2＝156.00kN
作用在地基上的竖向力设计值：
F＝321.00+156.00=477.00kN
基础下地基承载力为：
fa=180.00×2.00×2.00×1.00＝720.00kN>F=477.00kN
该基础符合施工升降机的要求。
四、基础承台验算
1、承台底面积验算
轴心受压基础基底面积应满足
S=2×2=4m2≥（Pk+Gk）/fc=（103+130）/（14.3×103）=0.016m2。
承台底面积满足要求。
2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。
计算简图如下：
F1≤0.7βhpftamhoam=（at+ab）/2F1=pj×Al
式中Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=321/4=80.25kN/m2；
βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，βhp=0.958；
h0--基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=1300-35=1265mm；
Al--冲切验算时取用的部分基底面积，Al=2×-0.74=-1.48m2；
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长；
ab=a+2h0=0.88+2×1.265=3.41m
am=（at+ab）/2=（0.88+3.41）/2=2.145m
Fl＝Pj×Al=80.25×-1.48=-118.77kN
0.7βhpftamh0=0.7×0.958×1.43×2145×1265/1000=2602.966kN≥-118.77kN。
承台抗冲切满足要求。
3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩：
M1=（a12/12）[（2l+a'）（pmax+p-2G/A）+（pmax-p）l]
M2=（1/48）（l-a'）2（2b+b'）（pmax+pmin-2G/A）
式中M1,M2--任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1--任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=0.47m；
l,b--基础底面的长和宽；
pmax,pmin--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=（321+156）/4=119.25kN/m2；
p--相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=119.25kN/m2；
G--考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.35Gk，Gk为基础标准自重，G=1.35×130=175.5kN；
M1=0.472/12×[（2×2+0.88）×（119.25+119.25-2×175.5/4）+（119.25-119.25）×2]=13.542kN·m;
M2=（2-0.88）2/48×（2×2+1.06）×（119.25+119.25-2×175.5/4）=19.934kN·m;
4、承台底部配筋计算
αs=M/（α1fcbh02）
ξ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ξ/2
As=M/（γsh0fy）
式中α1--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法，α1=1；
1-1截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=13.54×106/（1.00×14.30×2.00×103×1265.002）=0.000；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.000）0.5=0.000；
γs=1-ξ/2=1-0.000/2=1.000；
As=|M|/（γsfyh0）=13.54×106/（1.000×270.00×1265.00）=39.66mm2。
2-2截面：
αs=|M|/（α1fcbh02）=19.93×106/（1.00×14.30×2.00×103×1265.002）=0.000；
ξ=1-（1-2×αs）1/2=1-（1-2×0.000）0.5=0.000；
γs=1-ξ/2=1-0.000/2=1.000；
As=|M|/（γsfyh0）=19.93×106/（1.000×270.00×1265.00）=58.38mm2。
截面1-1配筋：
As1=84.823mm2>39.655mm2
截面2-2配筋：
As2=84.823mm2>58.377mm2
承台配筋满足要求！
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