塔吊安拆工程专项施工方案Word下载.docx

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2.10《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205-95）

三、塔机设置

　　1、根据工程实际情况，设置一台塔吊，型号为QTZ-40，位于本工程西侧。

　　2、基础承载力大于200KN/m2，钢筋深度大于1.3米，基础上的四根锚柱倾斜度和平整度误差小于1/500（基础顶面水平度小于1/500）。

　　3、塔机用电独立设置配电箱，并设置在离塔机5米处。

　　4、地基周围，已清理场地，平整障碍物。

　　二、塔机安拆

（一）、资源配置

　　1、配置12T汽车吊1台，以及各类吊具、吊索。

　　2、人员配置：

指挥1名，塔机司机1名，电工1名，安装人员数名。

（二）、组装

　　1、把第一节标准节吊装在中间四根锚柱上，标准节有踏步的一面在进出面，并应与建筑物垂直。

　　2、将第二节标准节装在第一节标准节上，注意踏步应上下对准。

　　3、组装套架，套架上有油缸的面应对准标准节上有踏步的面，并架套上的爬爪搁在基础节最下面的一个踏步上。

　　4、组装上、下支座、回转机构、回转支承、平台等成为一体，然后整体安装在套架上，并连接牢固。

　　5、安装塔帽，用销轴与上支座连接，塔帽的倾斜面与吊臂在同一侧。

　　6、吊装平衡臂，用销轴与上支座连接，吊一块2T的配重设于从平稳臂尾部往前数的第三位置上。

　　7、吊装司机室，接通电源。

　　8、在地面拼装起重臂、小车、吊篮，吊臂拉杆连接后应固定在吊臂上弦杆的支架上。

　　9、用汽车吊把吊臂整体平稳地吊起就位，用销轴和上支座连接。

　　10、穿绕起升钢丝绳，安装短拉杆和长拉肛与塔帽顶连接，松弛起升机钢丝绳，把起重臂缓慢放平，使拉杆处于张紧状态，并松脱滑轮组上的起重钢丝绳。

　　11、安装平衡配重，位置从尾部起按下列位置排放，（总重12.5T）。

1.5T、2T、2T、2T、2T、1.5T、1.5T

　　12、张紧变幅小车钢丝绳。

　　（三）、升塔（液压顶升机构）

　　1、将起重臂转到引入塔身标准节的方向（即引进横梁的正方向）。

　　2、调整好爬升架导轮与塔身立柱之间的间隙，以3-5mm为宜，当标准节放到安装上、下支座下部的引进小车后，用吊钩在吊一个标准节上升到高处，移动小车的位置（小车约在距回转中心10m处），具体位置可根据平衡状况确定，使塔机套架以上部分的中心落在顶升油缸上铰点的位置，然后卸下支座与标准节相连的8个高强度连接螺栓。

　　3、将塔机套架顶升，使塔身上方恰好出现一个能装一标准节的空间。

　　4、拉动引进小车，把标准节引到塔身的正上方，对准连结螺栓孔，缩回油缸使之与下部标准节压紧，并用螺栓连接起来。

　　5、以上为一次顶升加节过程，当需连续加节时，可重复上述步骤，但在安装完3个标准节后，必须安装下部4根加强斜撑，并调整使4根撑杆均匀受力，方可继续升塔和吊装。

　　6、在加节过程中，严禁起重臂回转，塔机下支座与标准节之间的螺栓应连结，但可不拧紧，有异常情况应立即停止顶升。

　　（四）、调试

　　待升塔完毕后，调试好塔机小车限位、吊钩高度限位、力矩限位、起重限位、回转限位，保证各限位灵敏、可靠，具体由电工负责调试。

　　（五）、拆除

　　1、调整爬升架导轮与塔身立柱的间隙为3-5mm为宜，吊一节标准节移动小车位置至大约离塔机中心10m处，使塔吊的重心落在项升油缸上的铰点位置，然后卸下支座与塔身连接的8个高强度螺栓。

　　2、将活塞杆全部伸出，当顶升横梁挂在塔身的下一级踏步上，卸下塔身与塔身的连接螺栓，稍升活塞杆，使上、下支座与塔身脱离，推出标准节至引进横梁外端，接着缩会全部活塞杆，使爬爪搁在塔身的踏步上，然后再伸出全部活塞杆，重新将顶升横梁挂在塔身的上一级踏步上，缩回全部活塞，使上、下支座与塔身连接，并插上螺栓。

　　3、以上为一次塔身下降过程，连续降塔时，重复以上过程。

　　4、拆除时，必须按先降后拆附墙的原则进行拆除。

　　5、当塔机降至地面（基本高度）时，用汽车吊辅助拆除，具体步骤如下：

　　配重吊离（留一块配重，即平衡从尾部数起的第三个位置）平衡臂—拆除起重臂（整体）至地面—吊离最后一块配重—拆除平衡臂—拆除塔帽—上、下支座拆除（包括拆除电源和司机室）—爬升套、斜撑杆拆除—拆除第三节标准节。

　　（六）、附墙装置的按拆原则：

　　当塔机高度超过独立高度时，就要加装附墙装置进行附着，

　　1、在升塔之前，要严格执行先装后升的原则，即先安装附墙装置，在进行升塔作业，当自由高度超过规定高度时，先加装附墙装置，然后才能升塔。

　　2、在降塔拆除，也必须严格遵守先降后拆的原则，即当爬升套降到附墙不能在拆塔时，才能拆除附墙，严禁先拆附墙后降塔。

四、塔机沉降、垂直度测定及偏差校正

　　1、塔机沉降观测应定期进行，一般为半月一次，垂直度的测定当塔机在独立高度以内时应半月一次，当安装附墙后，应每月观测一次。

（安装附墙时就要观测垂直度状况，以便于附墙的调节）

2、当塔机出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，应对塔机进行偏差校正，在附墙未设之前，在最低节与塔机基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中，用高吨位的千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面、缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫钢片的厚度确定，当有多道附墙架设后，塔机的垂直度校正，在保证安全的前提下，可通过调节附墙拉杆的长度来实现。

五、塔机的操作维护

　　1、机操人员必须持证上岗，熟悉机械的保养和安全操作规程，无关人员未经许可不得攀登塔机。

　　2、塔机的正常工作气温为-20~+40℃，风速低于13m/s.

　　3、塔机每次转场安装使用都必须进行空载、静载实验，动载实验。

静载实验吊重为额定荷载的125%，动在实验吊重为额定载荷的110%.

　　4、夜间工作时，除塔机本身自有的照明外，施工现场应有充足的照明设备。

　　5、塔吊的操作必须落实三顶制度，司机的操作按塔机操作规程严格执行。

处理电气故障时，须有维修人员两人以上。

　　6、司机应高度集中注意力，避免塔机相互碰撞，注意塔机周围的建筑物。

　　7、塔机应当经常检查、维护、保养，传动部件应有足够的润滑油，对易损件应经常检查、维修或更换，对连接螺栓，特别是经常振动的零件，应检查是否松动，如有松动则必须及时拧紧。

　　8、检查和调整制动瓦和制动轮的间隙，保证制动灵敏可靠，其间隙在0.5~1mm之间，摩擦面上不应有油污等污物。

　　9、钢丝绳的维护和保养严格按GB5144-85规定执行，发现有超过有关规定，必须立即换新。

　　10、塔机的各结构、焊缝及有关构件是否有损坏、变形、松动、锈蚀、裂缝，如有问题应及时修复。

　　11、各电器线路也应及时修复和保养。

　六、安全措施

　　1、上岗前对上岗人员进行安全教育，戴好安全帽，严禁酒后操作。

　　2、塔机的安拆工作时，风速超过13m/s和雨雪天，应严禁操作。

　　3、操作人员应戴好必要的安全装置，保证安全生产。

　　4、服从统一指挥，禁止高空抛物。

　　5、注意周围环境，如高压线、地面承载力的，确保拆装安全。

　　6、安装拆卸塔机派专门人员警戒，严禁无关人员在作业区内穿行。

　　7、拆装塔机的整个过程，必须严格按操作规程和施工方案进行，严禁违规。

　七、塔基计算

　根据塔吊使用说明书，塔吊非工作状况受力数据如下:

（M、H为自由高度处取值，V取最大安装高度取值为安全取值）

M=2569.49KN.M，H=123.65KN

V=972.5KN

式中:

M:

弯矩

H:

水平力

V:

竖向力

混凝土承台自重

G=4X4X1.5X25=600KN

4.2单桩承载力计算

4.2.1单桩承受荷载

塔吊自重及竖向作用力：

F=1.2X972.5=1167KN

L140X1225.52Kg/m

缀板0.41X0.2X0.01X7.8X1000/0.6=10.66Kg/m

共计36.18Kg/m

格构柱重36.18X4X13.45=19.46KN

[18槽钢自重g=62.06KN

由《建筑桩基技术规范》JGJ94-94

偏心竖向力作用下

Ni=（F+G+g）/4±

Mxyi/Σyi2（X、Y轴受力相同）

=[1167+1.2（或1.0）X（600+19.46+62.06）]/4±

（2569.49X1.0+123.65X1.5）X1.0/4X1.02（G和g对结构不利时取1.2，有利时取1.0）

不利时Nmax=1984.82/4+694.92=1191.13KN（抗压状态）

Nmin=1984.82/4-694.92=-198.72KN（抗拔状态）

有利时Nmax=1848.52/4+694.92=1157.05KN（抗压状态）

Nmin=1848.52/4-694.92=-232.79KN（抗拔状态）

综合知单桩最大受压值为1191.13KN

最大受拉值为232.79KN

4.2.2单桩设计荷载

桩底标高为-40.55，由地质报告得持力层选择第71-1层，该层为饱和、密实、中压缩性的砂质粘性土，满足持力层条件（见下图），单桩承载力设计值如下

抗拔桩承载力设计值

R抗拔=0.6XΣfsXL3.14d

=0.6X（20x2.0+25x4.0+35x18.0+64x4.0+68x2.0）x3.14x0.8

=1751.37KN>

1.6x232.79=372.46KN

抗压桩承载力设计值

R抗压=0.6XΣfsXL3.14d+qsAp

=1751.37+401.92

=2153.29>

1.6x1191.13=1905.81KN

满足竖向承载力要求。

4.3灌注桩配筋计算

4.3.1由于r0Nmax=1.0x1191.13=1191.13KN

而fcxA=15x3.14x4002x0.8=6028.8KN

即:

单桩受力远小于砼的抗压强度,故桩在考虑抗压情况下按设计可不配筋,但为了使用安全,同时考虑基础使用阶段所产生的拔力因素（具体抗拔配筋验算见4.5条抗倾覆验算）需配置钢筋。

4.3.2按构造配筋As=Ρa=0.6%xπr2=0.6x3.14x4002=30.16cm2

配12Ф25，箍筋Ф8@200AS=58.8>

30.16cm2满足构造要求。

4.3.3桩自身抗拉强度N=fgAs=3100x58.8=1822.88KN,远大于桩的抗拔设计值212.79KN,故配筋符合要求.

4.4格构柱承载力计算

截面性质

L140X12

A=32.51cm2

Ix=603.7cm4

Z0=3.9cm

式中：

A：

角钢截面积

Ix：

惯性矩

Z0：

重心矩

两方向对称

Ix=4X[（603.7+32.51X（46/2-3.9）2）=49855cm4

回转半径：

ix=（Ix/4A）1/2=19.58cm

柱子计算长度,以悬臂计算

计算长度：

L0x=10.1m

则长细比：

λx=L0x/Ix=1010/19.58=51.58

缀板-410X200X10mm

中心间距600mm

单根角钢长细比λ1=（60-20）/2.77=14.44<

40（λ1<

0.5λx）

换算长细比λ0x=（51.582+14.442）1/2=53.56<

150

b类构件查轴心受压构件稳定系数表得:

ψx=0.840

4.3.1强度计算

N/ψxA=1191.13/（3251X4X0.840）=109.04/mm2〈215N/mm2

4.3.2整体稳定性验算

格构式压弯构件绕虚轴平面内稳定计算公式为：

N/ψxA+mxMd/[Wx（1-ψxXN/NEX）

欧拉公式NEX=π2EA/λ0x2=π2X206000X4X3251/53.562=9338.20KN

非工作状况：

N/ψxA+mxMd/[Wx（1-ψxXN/NEX）=109.04〈215N/mm2

为确保安全，参照其他项目类似经验，按常规做法及构造要求，必须在四根格构柱之间焊接斜（平）撑（每1.2米设置见立面图），以增加格构柱截面性能，并能减小长细比，增强整体稳定。

4.3.3分肢稳定性计算

长细比λ1=（60-20）/2.77=14.44<

所以可不计算分肢稳定性

4.3.4缀板刚度验算

角钢对本身轴的惯性力矩I1=603.7cm4

柱分肢的线刚度为I/l=603.7/60=10.06

四块缀板线刚度之和为4X1/12X1X203/38=70.18

比值70.18/10.06=7.0〉6，可见缀板刚度足够。

4.3.5截面抗剪

作用于柱身的剪力V=Af/85（fy/235）1/2

=4x3251x215/85x（215/215）1/2

=32892N=32.89kN

T=32892/4X3251=2.52N/mm2<

215N/mm2

满足要求。

4.3.6缀板焊缝连接验算

缀板与柱肢连接处的内力为

剪力T=（V/4）l/a=8.22X60/41=12.03KN

弯矩M=（V/4）l/2=4.11KN.m

缀板与柱肢连接用角焊缝hf=8mm，焊缝两端用围焊，但是计算长度偏于安全地用焊缝长度lw=18cm

在剪力T和弯矩M共同作用下角焊缝的应力为：

[（M/βfWW）2+（T/AW）2]1/2

=[（6X4.11X106/1.22X0.7X8X182X102）2+（12.03X103/0.7X8X180）2]1/2

=（59.442+11.442）1/2

=60.53〈160N/mm2

缀板连接符合要求。

4.4承台受力计算

4.4.1承台弯矩计算

钢筋采用Ⅱ级钢筋fg=3100kg/cm2,砼采用C30fc=150kg/cm2

桩顶净反力：

Ni=1191.13-（G+g）/4=1024.75KN（不考虑承台自重）

最大弯矩Mmax=Σηyinixi=2X0.5X1024.75X1.0=1024.75KN.M

As=KM/0.9x100x3100

=1.4x1024.75x105/0.9x100x3100=51.42cm2

采用28Ф25，面积137.2cm2〉51.42cm2

故承台配筋28Ф25@150能满足抗弯要求。

因塔吊使用时的弯矩的方向随转向的改变而改变，另考虑到实际存在的扭矩，为确保使用要求，配双层双向Ф25@150钢筋,上下两层钢筋之间采用Ф14@300箍筋作为联系筋.（承台配钢筋见附图4）

4.4.2承台抗冲切验算

因塔吊标准节尺寸为1.8mx1.8m,各桩均在冲切正常范围内,故不会发生冲切破坏.

4.4.3承台抗剪切验算

因塔吊标准节尺寸1.8mx1.8m,四根桩桩距为2.0m,受力在竖向基本向下传递,不考虑剪切验算,能满足抗剪切要求。

4.5抗倾覆验算

由于本工程基坑开挖达到10多米，基础施工阶段塔吊附墙梁尚未安装，为防止因桩的抗拔力不足，在塔吊倾覆力矩M及水平力H作用下塔吊向基坑一侧倾覆，现对该桩基础进行抗倾覆验算，在确保使用安全。

在未考虑桩的自重下,由4.2算得桩的抗拔设计值R抗拔=1751.37KN远大于桩最大拔力372.46KN

故不可能发生倾覆现象.

灌注桩配筋计算中桩的配筋为12Φ25

As=12X4.9=58.8cm2

N=FgAs=3100X58.8=1822.8KN>

抗拔承载力设计值

下面为附送毕业论文致谢词范文！

不需要的可以编辑删除！

谢谢！

毕业论文致谢词

我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意

这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!

特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!

感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。

三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!

正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。

）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!

最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。

致谢词2

在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。

他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。

这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的

感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。

感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。

谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。

开学自我介绍范文：

首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。

其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。

）的班集体。

最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。

哦，对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！

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