(70+105+105+70)m连续梁边跨现浇支架(贝雷架)计算书Word格式.docx
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5.5侧模计算 -16-
5.5.1侧模荷载计算 -16-
5.5.2面板计算 -17-
5.5.3横向方木验算 -17-
5.5.4纵向方木验算 -18-
5.5.5横向背带钢管计算 -18-
5.5.6侧模拉杆计算 -19-
边跨现浇段支架（贝雷架）检算书
1编制依据
（1）《青田县瓯江四桥（步行桥）工程相关设计图纸》；
（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；
（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；
（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；
（5）《建筑扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；
（6）《建筑结构静力计算手册》建筑工业出版社。
（7）《路桥施工设计计算手册》周水兴编著；
（8）《建筑施工计算手册》（第二版）；
（9）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）；
（10）《MIDAS/civil》计算软件；
（11）《结构力学求解器》清华大学；
2方案简介
P8#墩支架系统：
该支架系统共有两排钢管桩，一排位于承台上，钢管规格为ф630×
10mm，横向布置3根，中心间距为325cm，钢管之间用[14槽钢剪刀撑横向连接，钢管底部预埋1.5cm厚Q345钢板，钢板尺寸为70×
100cm，除钢管与钢板满焊外，四周还应焊接加强缀板。
另一排钢管桩共2根，钢管规格为ф800×
10mm，纵向位置位于离合拢段端头150cm处，横向中心间距650cm，下部支撑在C30钢筋砼承台上（承台上预埋1.5cm厚钢板，钢板尺寸为100×
100cm，顶面双向设置Φ16@150mm钢筋网格，共两层，间距为10cm，底面设置一层Φ16@150mm钢筋网格），承台底设置1根钻孔灌注桩（内配钢筋笼），钻孔桩直径为100cm，桩底标高为-30m。
钢板桩顶部为双拼I45a主横梁，长度为12m。
主横梁上是贝雷片纵梁，每片贝雷片标准长度为300cm，高度为150cm，横向间距为60cm，均匀布置，中间采用连接架横向连接。
贝雷片上部铺设[8槽钢，作为上部钢管支架的支垫，钢管支架采用48mm钢管搭设，搭设质量必须满足规范要求。
支架搭设完成后，经验收合格方可使用，在支架上铺设10×
10cm方木分配梁，分配梁上即可铺设现浇段底模模板（底模采用木模、10×
10cm方木背肋），具体支架设置见下图5.5.1-1与图5.5.1-2：
图5.5.1-1现浇段支架立面图
图5.5.1-2现浇段支架正面图
P4#墩支架系统：
10mm，纵向位置位于离合拢段端头150cm处，横向中心间距650cm，下部支撑在C30钢筋砼条形基础上，条形基础高80cm，宽120cm，长度为1000cm，顶面双向设置Φ16@150mm钢筋网格，共两层，间距为10cm，底面设置一层Φ16@150mm钢筋网格，以便加强其抗拉、抗压的能力，条形基础底部为5cm厚C20砼垫层，垫层四周尺寸比条形基础宽10cm，垫层下部原状土需经压实处理，压实后的原状土抗压强度不低于160kpa。
10cm方木背肋），具体支架设置见下图5.5.1-3与图5.5.1-4：
图5.5.1-3现浇段支架立面图
图5.5.1-4现浇段支架正面图
3支架主要材料特性及参数
支架采用Q235钢材材料参数见下表：
表3.1主要材料设计指标
材料
牌号
抗拉、抗弯、抗压容许应力（Mpa）
抗剪容许应力（Mpa）
一般型钢构件
Q-235
215
125
48mm*3.0mm钢管
木材
8.5
1.5
4荷载计算
4.1荷载类型
①模板、支架自重
②新浇筑混凝土自重
③施工人员、材料及机具等施工荷载（2.0kN/m2）
④倾倒混凝土产生的冲击荷载（2kN/m2）
⑤振捣混凝土产生的荷载（2kN/m2）
4.2荷载组合
验算构件强度：
1.2倍恒载+1.4倍活载；
验算构件刚度：
1.0倍恒载+1.0倍活载。
5支架结构计算
图5.5.1-1现浇段支架立面图
托架承受的荷载按贝雷梁上面满堂碗扣支架间距进行混凝土及其他荷载的分配。
表5-4梁体荷载分区计算表
序号
区号
高度（m）
计算荷载P（KN/m2）
1
①
0.47
11.75
2
②
2.77
69.25
3
③
0.6
15
4
④
5
⑤
0.3
7.5
6
⑥
7
⑦
8
⑧
9
⑨
10
⑩
5.1计算模型及边界条件设置
图5.1为主桥边跨现浇段托架midas分析模型图，梁体采用贝雷梁+满堂支架形式，计算采取靠近大里程方向布置，模型计算采用整体模拟。
其中，管桩、横梁、贝雷梁、纵横分配梁均采用梁单元构件建模，材质为Q235。
边界条件及连接设置如下：
（1）纵横梁连接：
纵向贝雷梁与横梁采用弹性联接,弹性刚度按经验取值100kN/mm，横梁与分配梁采用弹性连接，弹性刚度按经验取值100kN/mm。
（2）一般支承设置：
管桩底端均按固定端处理约束Dx,Dy,Dz，Rx，Ry，Rz。
图5.1-1NU02联现浇箱梁托架midas分析模型图
5.2计算结果分析
图5.2-1整体结构模型计算
结构整体应力计算，由计算结果可知：
强度最大荷载作用下纵梁最大应力为<
215Mpa,故结构整体设计满足安全要求。
5.2.1托架上满堂支架计算分析
满堂支架强度计算结果：
图5.2.1-1强度荷载下满堂支架应力图
由计算结果可知：
强度荷载作用下满堂支架立杆最大应力为<
215Mpa,故满堂支架设计满足安全要求。
5.2.2横向I20a工字钢横梁分析
横向I20a工字钢横梁强度计算结果：
图5.2.2-1强度荷载下横梁应力图
强度荷载作用横梁最大应力为<
215Mpa,故横向分配梁设计满足安全要求。
5.2.3贝雷梁分析
贝雷梁计算结果：
图5.2.3-1强度荷载下贝雷梁应力图
强度荷载作用牛腿最大应力为<
215Mpa,故贝雷梁设计满足安全要求。
图5.2.3-2强度荷载下贝雷梁位移图
荷载组合作用下贝雷梁最大位移向下，最大位移为，满足要求。
5.2.4主横梁双榀I45a工字钢分析
主横梁计算结果：
图5.2.4-1强度荷载下主横梁应力图
强度荷载作用主横梁最大应力为<
215Mpa,故主横梁设计满足安全要求。
图5.2.4-2强度荷载下主横梁位移图
荷载组合作用下主横梁最大位移向下，最大位移为，满足要求。
5.2.5钢管桩分析
800mm管桩计算结果：
图5.2.5-1强度荷载下管桩应力图
管桩支反力计算：
图5.2.5-2强度荷载下管桩支反力图
最大管桩支反力为：
2048.3KN
5.2.6P8#墩桩基础分析
边跨现浇段临近合龙段一侧800mm钢管桩基础采用1000mm直径钻孔灌注桩，桩长33m，桩基采用嵌岩桩，选-3层为桩端持力层，桩端入持力层深度1.5D。
基础持力层及基础形式见下表：
表5.2.6-1边跨现浇段桩基础持力层及基础形式一览表
位置
桩径（m）
桩长（m）
进入持力层深度（m）
桩型
桩端持力层
边跨现浇段
Φ1.0
33
1.5D
嵌岩桩
-3中风化花岗岩
当选择-3、-4层为桩端持力层时，采用嵌岩桩，单桩承载力按《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG63-2007）中的公式进行估算：
（5.4.1）
式中：
—单桩轴向受压承载力容许值（kN）；
—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的端阻发挥系数，按表5采用；
—桩端截面面积（m2），对于扩底桩，取扩底截面面积；
—桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值（kPa），见表6；
—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的第i层岩层的侧阻发挥系数，按表5采用；
u—各土层或各岩层部分的桩身周长（m）；
—桩嵌入各岩层部分的厚度（m），不包括强风化和全风化层；
m—岩层的层数，不包括强风化和全风化层；
—覆盖层土的侧阻力发挥系数，根据桩端确定，见表6；
—各土层的厚度（m）；
—桩侧第i层土的侧阻力标准值（kPa），取值见附表6；
n—土层的层数，强风化和全风化按土层考虑；
表5.2.6-2系数c1、c2值表
岩层情况
c1
c2
完整、较完整
0.05
较破碎
0.5
0.04
较破碎、极破碎
0.4
0.03
注：
1.当入岩深度小于或等于0.50m时，c1乘以0.75的折减系数，c2=0；
2.对于钻孔桩，系数c1、c2值应降低20%采用；
桩端沉渣厚度t应满足以下要求：
d≤1.50m时，t≤50mm；
d﹥1.50m时，t≤100mm。
3.对于中风化层作为持力层的情况，c1、c2应分别乘以0.75的折减系数。
现以类似P8#墩工程桩孔为例，桩长及摩阻力以现地面起算。
单桩轴向受压承载力容许值估算见下表。
表5.2.6-3各计算参数取值表
地层
frk（MPa）
qik（kPa）
30
100
夹
-1
70
-2
160
-3
0.024
0.2
-4
0.48
35
表5.2.6-4单桩轴向受压承载力容许值估算表
持力层
单桩轴向受压承载力容许值（kN）
备注
Ф600mm
Ф800mm
Ф1000mm
Ф1800mm
33
1.5D
15710
2048.3KN,作用在直径1000mm的钻孔桩上，钻孔桩允许承载力为15710KN,所以地基承载力满足要求。
5.2.7P4#墩边跨管桩混凝土基础地基承载力
混凝土基础上预埋1m×
1m钢板，地质土层信息显示基础为卵漂石层；
浇筑120cm厚的C20混凝土基础，基础宽2.2m，长度10m，条形基础作用在卵漂石地层，经压实的卵漂石地层的基本承载力为150KPa。
计算如下：
则混凝土面的应力为：
最大支反力为2048.3KN
σ=N/A=2048300/1000000=2.048Mpa<
20Mpa,满足要求。
计算考虑混凝土扩散角为45°
则基础底部应力为，地基压实后承载力为150Kpa，满足要求。
混凝土作用在卵漂石地层上，所以地基承载力满足要求。
5.2.8剪刀撑分析
剪刀撑计算结果：
图5.2.4-1强度荷载下剪刀撑梁应力图
强度荷载作用剪刀撑梁最大应力为<
215Mpa,故剪刀撑设计满足安全要求。
荷载组合作用下剪刀撑最大位移向下，最大位移为，满足要求。
5.3底模体系计算
5.3.1荷载计算
底板计算时，模板跨径0.3m，取1m计算。
面板计算时的最大恒荷载=69.25KN/m2，施工荷载取2kN/m2；
横桥向方木采用100×
100mm方木间距30cm。
q1=69.25×
0.6×
0.3=12.4kN/m
（1）强度计算荷载组合：
Q1＝1.2×
12.4+1.4×
2×
0.3=15.7kN/m
（2）刚度计算荷载组合：
Q2＝12.4+0.6=13.0kN/m
5.3.2面板计算
厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：
扰度验算
；
合格。
5.3.3横向方木验算
横向方木搁置在间距为的纵向方木上，计算跨径为，横向方木的规格为10*10cm的方木、间距为，1米范围内有3根横向方木支撑竹胶板；
单根横向方木上的均布荷载为：
方木的截面参数和材料力学性能指标：
，合格。
5.3.4纵向方木验算
横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为，纵向方木的规格为10*10cm的方木、间距为60cm；
5.4内模板、翼缘板体系计算
5.4.1荷载计算
内模计算时，模板跨径0.15m，取1m计算。
面板计算时的恒荷载=7.5KN/m2，施工荷载取2kN/m2；
q1=7.5×
0.3=1.35kN/m
Q1＝1.2×
1.35+1.4×
0.3=2.46kN/m
Q2＝1.35+0.6=1.95kN/m
5.4.2面板计算
厚竹胶板的截面参数和材料力学性能指标：
5.4.3横向方木验算
5.4.4纵向方木验算
横向方木搁置在间距为60*60的立杆上，计算跨径为，纵向方木的规格为15*10cm的方木、间距为60cm；
，合格。
5.4.5支架立杆计算
支架立杆轴力取纵向分配梁的最大反力
（1）强度验算
立杆强度满足要求。
（2）立杆稳定验算
轴心受力构件通过控制长细比来保证构件的刚度，计算式如下
自由长度：
由有λ＝177查附录C截面稳定系数表得,
立杆稳定性满足要求。
5.5侧模计算
梁高2.77m，侧模采用15mm厚木模板，竖带采用100×
100mm方木按间距30cm均匀布置，横向背带采用双拼Ø
48.3×
3.6钢管，钢管按间距90cm布置，拉杆采用Ø
14圆钢按60×
90cm间距布置。
5.5.1侧模荷载计算
混凝土按一次浇筑完成计，浇筑高度2.77m，浇筑时混凝土对侧模的压力计算如下：
式中:
P-----新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）
γc----混凝土的重力密度（kN/m3），此处取25kN/m3
t0----新浇混凝土的初凝时间（h）,此处取t0=4.5h
V----混凝土的浇灌速度（m/h），此处取V=1m/h;
β1---外加剂影响修正系数，此处取1.2。
β2---混凝土塌落度影响系数，此处取1.15。
倾倒混凝土时对侧模板产生的活载Q=2.0kN/m2;
强度计算荷载组合：
34.1+1.4×
2=43.72kN/m2
刚度计算荷载组合：
Q2＝34.1+2=36.1kN/m2
5.5.2面板计算
5.5.3横向方木验算
5.5.4纵向方木验算
5.5.5横向背带钢管计算
侧模横带采用双拼Ø
3.0钢管，钢管间距0.9m，拉杆横向间距0.6m。
取1组双拼钢管进行计算。
强度验算总荷载：
Q1=43.72×
0.9=39.3kN/m
刚度验算总荷载：
Q2＝36.1×
0.9=32.49kN/m
（2）强度验算
钢管在荷载组合作用下的弯矩
最大弯矩为1.76kN·
m。
弯曲应力符合要求。
（3）刚度验算
面板在荷载作用下的挠度
刚度验算符合要求。
经过受力分析，钢管最大弯曲应力为167.3MPa,小于钢材容许的抗弯强度；
挠度为1.6mm小于L/250=2.4mm；
侧模钢管强度、刚度满足规范要求。
5.5.6侧模拉杆计算
侧模拉杆采用Ø
14圆钢，其中承受的拉力F=43.72*0.6*0.6=15.73kN，拉杆容许拉力按下式计算：
F容=115.44×
170=19.6kN。
因F<
F容，经受力分析拉杆满足要。
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