塔吊基础施工方案最终版.docx
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塔吊基础施工方案最终版
塔吊基础施工方案
第一章、编制说明及编制依据
1.编制说明
本方案为宁波市杭州湾新区建中220KV变电站塔吊基础设计及施工专项方案，塔吊的安装和拆除另行单独编制专项方案。
2.编制依据
（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011
（2）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002
（3）《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）
（4）《建筑桩基技术规程》（JGJ94-2008）
（5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
（6）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-20022010版
（7）《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T187-2009）
（8）《塔式起重机安全规程》（GB5144-2006
（9）《施工现场临时用电安全技术规程》（JGJ46-2005）
（10）保利三水云东海高尔夫花园首开区（C组团）工程施工图纸
（11）保利三水云东海高尔夫花园首开区（C组团）工程《岩土工程勘察报告》
（12）《TC6513和TC6013塔式起重机说明书》
第二章、工程概况
工程位于佛山市三水区大学路以北，学海中路以西，为一类居住用地。
项目位于云东海片区，云东海高尔夫球场附近。
总用地规模为平方米，项目用地被高尔夫球场分割为ABC三个相对独立的地块，其中B区已建，A区展示部分主体结构已基本施工完毕。
工程拟采用天然地基浅基础或桩基础，结构形式为异形柱框架结构；该项目均为2—3层楼别墅建筑。
本工程场地土层分布均匀，高低起伏较大，地下水位初见为埋深平均埋深，标高为平均标高为稳定水位埋深，平均埋深，标高为平均标高为。
每年4---9月为雨季，大气降雨充沛，降雨量大于蒸发量，水位会明显上升；而在冬季因降水减少，降雨量小于蒸发量，地下水位相应下降，预计地下水年变化幅度为。
本工程采用天然地基，基础持力层为④层粉质黏土，地基承载力设计值为240KPa基础置于持力层不少于300mm
本工程地质资料：
详见岩土工程勘察报告。
由于单体工程较多，现塔吊群总体规划如下:
塔吊编号
塔吊类型
覆盖范围部位
基础类型
塔吊
QTZ6013
桩基础
第三章、工程地质条件评价
1、岩土层均匀性评价
场地上覆第四系土层，覆盖层厚度变化较大。
上覆土层（即人工填土层、冲积-洪
积砂土层、淤泥质土层、坡积土层和全风化层）和基岩分界较为明显。
（1）、填土层
场地内人工填土层主要为素填土<1>，大部分呈松散、欠压实状，局部压实，部分钻孔表层土为耕植土。
土质散乱，性质较差。
（2）、淤泥质土层
场地内淤泥质土层只在暗埋沟塘处零星分布，呈透镜体状，流塑状，压缩性高。
（3）、细砂层
场地内淤泥质土层只在暗埋沟塘处零星分布，呈透镜体状，呈稍密状，粒径均一。
（4）、坡积土层
粉质黏土层<4>:
土质均匀，局部地段为粉土，含少量粉细砂，本层在场地大部分区域分布，厚度变化较大。
（5）、残积土层
泥质粉砂岩、粗砂岩残积土层（粉质黏土层<5-2>）呈硬塑状，土质均匀，性质较好，含较多砂粒，黏性较低，在场地大部分区域分布，厚度变化较大。
（6）、场地下卧基岩：
场地强风化基岩层面埋深不均，一般埋深在〜39.00m之间，平均埋深为20.64m,岩面标高为〜-14.06m，平均标高为-17.23m各风化岩面起伏较大。
各钻孔位置的基岩面埋深及标高，具体见附表3:
各风化岩面埋深及标高汇总统计表。
2、特殊性岩土评价
（1）、人工填土层
本场地内局部分布有人工填土层，主要为人工堆积的粉质黏土、碎石土，局部夹少量砂土，填土层的填垫年限较短，土质杂乱，成分不一，结构松散，薄厚多变，极不均匀，工程性质较差，未经处理加固，不宜作为天然地基。
设计、施工应予以注意。
（2）、软土
本场地软土层（即淤泥、淤泥质土层）在仅在两个钻孔有揭露，呈流塑状，软土具有含水量高、孔隙比大、压缩性高、承载力低、抗剪强度低、灵敏度高等特点。
（3）、残积土和风化岩
本场地残积土层（粉质黏土层<5-2>）主要为泥质粉砂岩、粗砂岩风化残积而成，其中粗砂岩含较多粉细砂，局部含中砂，遇水软化严重，强度迅速丧失。
强风化岩呈半岩半土状或碎块状，裂隙发育，富水性和透水性均中等，属于软化类岩石；对含砂量高的岩石（粗砂岩），遇水还可能崩解。
局部泥质含量大的岩石（泥质粉砂岩），其遇水软化强度变低。
岩石若暴露于空气中易软化（泥质粉砂岩），造成
其强度降低，设计、施工时应予以注意。
岩石风化不均匀，据本次勘察揭露的情况来看，局部地段微风化岩层中夹有薄层中等风化岩，局部位置甚至有强风化夹层；局部地段强风化岩中夹有中等或微风化夹层；局部地段中等风化岩中夹有微风化夹层，局部位置夹有强风化夹层。
岩石的风化不均为本工程桩基施工的主要不良地质条件。
第四章、各层地基土承载力特征值
地基土承载力数据一览表
层号
土（岩）名称
状态及
风化程
度
根据土工试验建议
fak（kPa）
根据原位
试验建议
fak（kPa）
建议
fak（kPa
）
建议
Es（MPa）
<1>
人工填土
松散
--
--
1OO
<4>
粉质黏土
硬塑
39O
25O
<5-2>
粉质黏土
硬塑
56O
27O
<6>
泥质粉砂岩、粗
砂岩
全风化
--
--
32O
<7>
泥质粉砂岩、粗
砂岩、含砾砂岩
强风化
--
--
5OO
<8>
泥质粉砂岩、粗
砂岩、含砾砂岩
中风化
--
--
11OO
--
<9>
泥质粉砂岩、粗
砂岩、含砾砂岩
微风化
--
--
25OO
--
第五章、塔吊部位的土质情况
5#塔吊（QT6013型）：
回填土强夯地基处理区域，采用PHC?
4O0有效桩长不小于
10米，桩端持力层为粉砂岩、粗砂岩，单桩承载力特征值为lOOOKPa
第六章、塔吊选型
为满足首开区区域施工需求，计划现场布置5台塔吊，4台TC6513,1台TC6O13
其中1#楼和2#楼均使用中联TC6513-6型塔吊，3#楼使用中联TC5613-6型塔吊。
塔
吊编号
塔吊类型
覆盖范围部位
基础类型
5#塔吊
QTZ6O13
1O#-12#、36#、43#-46#
桩基础
具体位置详见附件：
《施工现场总平面布置图》
TC6513塔吊整机外形尺寸
第七章、塔吊基础设计
根据保利三水云东海高尔夫花园首开区（C组团）工程《岩土工程勘察报告》出具
的钻孔柱状图和地基承载力与岩土参数和桩基础设计参数建议值表，拟设计的5#塔吊
基础底面所在土层承载力为回填土强夯地基，地基承载力无法满足塔吊说明书中要求的承载力数值，因此塔吊基础选用矩形板式桩基础。
塔吊基础设计参数如下：
5#楼塔吊基础（详见计算书配筋图）
桩基：
桩径400mm桩数4根，混凝土等级C60,桩身钢筋笼主筋10①20,加劲
筋①14①@1500螺旋筋©10@200加密区长度6000mm
承台：
尺寸：
5500*5500*1350mm混凝土等级C35,配筋双层双向①25@180架立筋规格①16。
第八章、塔吊基础施工工艺
塔吊桩基定位放线f锤击打桩f塔吊桩基承台土方开挖f安装钢筋笼、灌芯f垫
层封闭f砌筑砖胎膜f钢筋绑扎f安装预埋件f隐蔽检查f混凝土浇筑
1、桩基定位放线：
根据塔吊平面布置图将塔吊具体位置放置到现场。
2、锤击打桩
3、承台砌筑砖胎膜：
桩基灌芯浇筑至填土面后，预留搭接钢筋，再砌筑砖胎膜。
6、钢筋绑扎：
按照塔吊基础图纸绑扎钢筋，注意钢筋间距及上层网片焊制“A”型马镫支撑，保证钢筋网稳固、不变形。
7、安装预埋件：
钢筋完成后安装塔吊的地脚预埋件螺栓，保护好螺栓的丝扣，保证螺栓丝扣高于混凝土面的有效长度，并且控制预埋件与建筑物尺寸是否满足要求。
&隐蔽检查：
上述工作完成并自检合格后请监理、建设单位检查。
9、混凝土浇筑：
采用插入式振动器进行振捣，保证砼的密实度。
第九章、施工质量要求标准
1.质量要求标准
现浇结构尺寸允许偏差及检查方法
项目
允许偏差
（mm
检查方法
轴
基础
15mm
钢尺检查
线位置
独立基础
10mm
墙、柱、梁
8mm
剪力墙
5mm
垂直度
层咼
<5m
8mm
经纬仪或吊线、
钢尺检查
>5m
10mm
经纬仪或吊线、
钢尺检查
全高
（H）
H/1000且w30
经纬仪、钢尺检查
标
高
层咼
±10mm
水准仪或拉线、
钢尺检查
全高
±30mm
截面尺寸
+8mm,-5mm
钢尺检查
梯井
电井筒长、宽对定位中心线
+25mm,0mm
钢尺检查
井筒全高（H）垂直度
H/1000且w
30
经纬仪、钢尺检
查
表面平整度
8mm
2m靠尺或塞尺
检杳
埋
设施中
心线位置
预预埋件
10mm
钢尺检查
预埋螺栓
5mm
预埋管
5mm
预留洞中心线位置
15mm
钢尺检查
2.施工质量保证措施
（1）钢筋质量控制措施
1）钢筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准的规定。
每次绑扎钢筋时，由专业
工长对照施工图确认。
2）钢筋表面应保持清洁。
如有油污则必须用棉纱蘸稀料擦拭干净。
3）钢筋的规格、形状、尺寸、数量、锚固长度、接头设置必须符合设计要求和施工规范规定。
4）钢筋连接性能和焊接质量必须符合钢筋验收规定。
5）弯钩的朝向要正确，箍筋的间距数量应符合设计要求，弯钩角度为135o,弯钩平直长度保证不小于10d。
6）钢筋保护层塑料卡间距根据钢筋的直径、长度、随时做调整，确保保护层厚度满足设计要求。
（2）混凝土质量控制措施
1）对预拌砼要派专人到拌制工厂进行跟踪检查、跟踪抽样试验，确保砼半成品的质量符合配合比的要求。
发现问题及时向项目部有关领导报告，以便及时解决。
2）混凝土送到现场后，在现场作坍落度核对，允许1~2cm误差，超过者立即通知搅
拌站调整，严禁在现场混凝土灌注时其自由倾落度不大于2米，混凝土灌注时从低处
向高处分层连续进行，如必须间歇，其间歇时间尽量缩短，并在前层混凝土初凝之前，将上层混凝土灌注完毕。
混凝土采用振捣器振捣，振捣时间为10~30S,以混凝土开始
冒浆混凝土不再下沉和不冒气泡为准。
3）混凝土浇注完后，及时养护，对砼直立表面采用喷雾养护，保持湿润。
对砼底板洒水养护，保持砼面潮湿。
在炎热时间和砼终凝后的前三天要加强养护工作，此后，每天不少于2次，持续2周，并注意成品保护。
第十章、塔身防雷接地保护
1、接地电缆采用40X4镀锌扁钢，要求与一端与塔机基础连接螺栓连接并清除连接处螺栓螺母的涂料，保证接触良好，另一端保证接地。
2、接地保护避雷器的电阻不得大于4欧姆。
3、接地保护装置应由专业人员安装，并定期检查接线及电阻。
第十一章、安全注意事项
1.挖土放坡满足满足边坡稳定要求。
2.所有施工人员进入施工现场必须戴好安全帽，并正确使用好各类劳动保护用品。
3.施工现场的各类机械设备和用电线路应由专业人员进行检测维护，严禁私自拆装和私拉乱接，设备及闸箱做重复接地。
第十二章、文明施工与环境保护
为了实现文明施工和环境保护管理目标，项目部将采取以下措施：
1、对施工现场进行统一规划，合理布置各施工区域，使施工现场处于有序状态，使各施工场地平坦、整洁、无积水。
2、在制定安全、质量管理文件时，一并考虑文明施工的要求，将文明施工的精神融汇于安全、质量的管理工作中去。
施工现场主要道路出入口设置专人值守，与施工无关的人员、车辆禁止出入。
3、在生产区域内的入口位置设置醒目、整洁的“一图五牌”（施工区域平面图、
施工公告牌、工程概况牌、安全生产纪录牌和安全、质量、文明责任施工牌），并配置
齐全的安全设施。
在高处作业时悬挂安全网，拴安全带，且排架、平台、栏杆牢固。
4、保证施工现场道路畅通，场地平整，无大面积水，场内设置连续、畅顺的排水系统，合理组织排水。
5、现场建筑材料的堆放，按照总平面布置指定的区域范围分类堆放，材料堆放有专人管理，材料堆放整齐有序、稳固，美观，有标识且规范、清晰明了，保持场内整洁。
6施工现场防火、用电安全、施工机械、散体物料运输等，严格执行国家或地方有关规范、规程和规定，禁止违章行为。
高压线路按规程架设，与建筑物、设施距离符合规范要求。
施工低压电线完好，架空高度符合安全规范，牢固绑扎在绝缘体上；开关箱牢固、防雨，加锁，设触电保护器，接地完好。
7、施工中做到边施工、边环保、边恢复，对已使用完的场地、便道抓紧时间进行平整恢复。
工程竣工后，在规定时限内拆除一切必须拆除的生产和生活临时设施，清除施工区和生活区及其附近的施工废弃物，做好场地清理工作，作到“工完料清场地清”，经监理工程师检验合格后退场。
第十三章、计算书
5#塔吊矩形桩式基础计算书
6013矩形桩式基础计算书
计算依据:
1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
、塔机属性
塔机型号
QTZ6013
塔机独立状态的最大起吊高度H）（m）
塔机独立状态的计算高度H（m）
46
塔身桁架结构
型钢
塔身桁架结构宽度B（m）
、塔机荷载
1、塔机自身荷载标准值
塔身自重G（kN）
起重臂自重G（kN）
65
起重臂重心至塔身中心距离R^i（m）
30
小车和吊钩自重Q（kN）
小车最小工作幅度R^m）
0
最大起重荷载Cma>（kN）
60
最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmaXm）
最大起重力矩M2
738
平衡臂自重Gs（kN）
65
平衡臂重心至塔身中心距离FG（m）
平衡块自重G（kN）
平衡块重心至塔身中心距离FG«m）
2、风荷载标准值3k（kN/m2）
工程所在地
广东佛山
基本风压3oCkN/m2）
工作状态
非工作状态
塔帽形状和变幅方式
锥形塔帽，小车变幅
地面粗糙度
B类（田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区）
风振系数Bz
工作状态
非工作状态
风压等效高度变化系数卩z
风荷载体型系数卩s
工作状态
非工作状态
风向系数a
塔身前后片桁架的平均充实率
ao
2
风荷载标准值3k（kN/m）
工作状态
xxxxx=
非工作状态
xxxxx=
3、塔机传递至基础荷载标准值
工作状态
塔机自重标准值Fki（kN）
+65++65+=943
起重荷载标准值Fqk（kN）
60
竖向荷载标准值Fk（kN）
943+60=1003
水平荷载标准值Fvk（kN）
xxx46=
倾覆力矩标准值Mk（kN•m）
65x30+xx
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'（kN）
Fki=943
水平荷载标准值Fvk'（kN）
XXX46=
倾覆力矩标准值Mk'（kN•m）
65X3O+X0-65X
4、塔机传递至基础荷载设计值
工作状态
塔机自重设计值Fi（kN）
=X943=
起重荷载设计值F&kN）
=X60=84
竖向荷载设计值F（kN）
+84=
水平荷载设计值Fv（kN）
=X=
倾覆力矩设计值M（kN・m）
X（65X30+XX
非工作状态
竖向荷载设计值F'（kN）
1
=X943=
水平荷载设计值Fv'（kN）
1
=X=
倾覆力矩设计值M'（kN•m）
X（65X3O+X0-65X
三、桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m）
承台长l（m）
6
承台宽b（m）
6
承台长向桩心距ai（m）
承台宽向桩心距ab（m）
桩直径d（m）
桩间侧阻力折减系数屮
承台参数
承台混凝土等级
C35
3
承台混凝土自重YdkN/m）
25
承台上部覆土厚度h'（m）
1
3
承台上部覆土的重度Y'（kN/m）
19
承台混凝土保护层厚度S（mm）
50
配置暗梁
否
承台底标高（m）
-2
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（h丫c+h'丫'）=6x6XX25+1x19）=1899kN
承台及其上土的自重荷载设计值：
G==x1899=
桩对角线距离：
L=（ab2+a2）=+=
1、荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Q=（Fk+G）/n=（943+1899）/4=
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+G）/n+（Mk+F/kh）/L
=（943+1899）/4++X/=
Qkmin=（Fk+G）/n-（Mk+FV/kh）/L
=（943+1899）/4-+x/=
2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=+/4++X/=
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=+/4-+X/=
四、桩承载力验算
桩参数
桩混凝土强度等级
C60
桩基成桩工艺系数书C
3
桩混凝土自重Yz（kN/m）
25
桩混凝土保护层厚度6（mm）
35
桩底标高（m）
-15
桩有效长度lt（m）
13
桩配筋
自定义桩身承载力设计值
否
桩混凝土类型
预应力混凝土
桩身预应力钢筋配筋
6507①
地基属性
地下水位至地表的距离hz（m）
10
自然地面标高（m）
0
是否考虑承台效应
是
承台效应系数nc
土名称
土层厚度1i（m）
侧阻力特征值
qsia（kPa）
端阻力特征值
qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值
fak（kPa）
素填土
10
150
90
淤泥
8
100
50
砾砂
25
3500
150
粉土
35
1900
160
全风化岩
70
4000
330
1、桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=nd=X=
桩端面积：
Ap=nd2/4=X4=
承载力计算深度：
min（b/2,5）=min（6/2,5）=3m
fak=X90+X50）/3=3=
承台底净面积：
Ac=（bl-nAp）/n=（6X6-4X/4=
复合桩基竖向承载力特征值：
Ra=tu艺qsia・li+qpa・Ap+ncfaA=XXX10+X8+X25）+3500X+XX=
Qk=WRa=
Qkmax=W=X=
满足要求！
2、桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=》0
不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!
3、桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：
Aps=nnd74=7XX4=629miri
（1）、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：
Q=（Q=
书cfcA+'As'=X28XX106+X（400X）X10-3=
Q=c^cfA+'As'=
满足要求！
（2）、轴心受拔桩桩身承载力
Qkmin=》0
不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算!
五、承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400
①25@180
承台底部短向配筋
HRB400
①25@180
承台顶部长向配筋
HRB400
①25@180
承台顶部短向配筋
HRB400
①25@180
1、荷载计算
承台有效高度：
ho=135O-5O-25/2=1288mm
M=（Qmax+Qin）L/2=+）X2=5
X方向：
M=Ma/L=X=•m
Y方向：
M=Ma/L=X=•m
2、受剪切计算
V=F/n+M/L=4+=
受剪切承载力截面高度影响系数：
Bhs=（800/1288）1/4=塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：
aib=（ab-B-d）/2=aii=（ai-B-d）/2=剪跨比：
入b'=aib/h0=1350/1288=，取入b=;
入i'=a11/h0=1350/1288=,取入i=;
承台剪切系数：
ab=（入b+1）=+1）=
ai=（入i+1）=+1）=
3
Bhsabftbh°=XXX10X6X=
3
Bhsaiftlh0=xxx10X6X=
V=满足要求！
3、受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：
B+2h=+2X=
ab=>B+2h=,ai=>B+2h=
角桩内边缘至承台外边缘距离：
Cb=（b-ab+d）/2=+/2=
ci=（l-ai+d）/2=+/2=
角桩冲跨比：
：
入b''=aib/h0=1350/1288=，取入b=1；
入l''=an/h0=1350/1288=,取入i=1;
角桩冲切系数：
B1b=（入卄=（1+=
B1i=（入i+=（1+=
[B1b（cb+ab/2）+Bn（ci+aii/2）]Bhp•ft•h0=[x+2）+x+2）]xx1570X=
Ni=V=<[B1b（cb+aib/2）+B1i（ci+aii/2）]Bhp・ft・h°=
满足要求！
4、承台配筋计算
（1）、承台底面长向配筋面积
aS1=My/（afcbh02）=x106/xx6000x12882）=
Z1=1-（1-2as1）=1-（1-2x=
丫S1=1-Z1/2=2=
As1=M/（YS1h°fy1）=x106/x1288x360）=9123mrn
最小配筋率：
p=max,45ft/fy1）=max,45x360）=max,=%
梁底需要配筋：
A=max（A1,pbh°）=max（9123,x6000x1288）=15456mrfi
承台底长向实际配筋：
As1'=16854mm》A1=15456mm
满足要求！
（2）、承台底面短向配筋面积
aS2=Mx/（a2fcbh02）=x106/xx6000x12882）=
Z2=1-（1-2as2）=1-（1-2x=
丫S2=1-Z2/2=2=
A
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