地下室计算书分析.docx

地下室计算书分析.docx

《地下室计算书分析.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《地下室计算书分析.docx（45页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。

地下室计算书分析

1.1.1地下室柱模板

柱模板设计示意图

柱截面宽度B（mm）:

600.00；柱截面高度H（mm）:

700.00；柱模板的总计算高度:

H=3.80m；

计算简图

一、参数信息

1.基本参数

柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:

1；柱截面宽度B方向竖楞数目:

4；

柱截面高度H方向对拉螺栓数目:

1；柱截面高度H方向竖楞数目:

4；

对拉螺栓直径（mm）:

M14；

2.柱箍信息

柱箍材料:

木方；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

80.00；

柱箍的间距（mm）:

450；柱箍合并根数:

1；

3.竖楞信息

竖楞材料:

木方；竖楞合并根数:

1；

宽度（mm）:

50.00；高度（mm）:

80.00；

4.面板参数

面板类型:

胶合面板；面板厚度（mm）:

18.00；

面板弹性模量（N/mm2）:

6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；

面板抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.50；

5.木方参数

方木抗弯强度设计值fc（N/mm2）:

13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:

9000.00；

方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:

1.50；

二、柱模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H--模板计算高度，取3.800m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

分别计算得20.036kN/m2、91.200kN/m2，取较小值20.036kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2。

三、柱模板面板的计算

模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。

分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。

强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l=217mm，且竖楞数为4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。

面板计算简图

1.面板抗弯强度验算

对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：

M=0.1ql2

其中，M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=217.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大弯矩：

M=0.1×10.871×217×217=5.12×104N.mm；

面板最大应力按下式计算：

σ=M/W

其中，σ--面板承受的应力（N/mm2）；

M--面板计算最大弯矩（N·mm）；

W--面板的截面抵抗矩:

W=bh2/6

b:

面板截面宽度，h:

面板截面厚度；

W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mm3；

f--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

面板的最大应力计算值：

σ=M/W=5.12×104/2.43×104=2.107N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=2.107N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--面板计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=217.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.04×0.45×0.90=9.737kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m；

式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=9.737+1.134=10.871kN/m；

面板的最大剪力：

V=0.6×10.871×217.0=1415.469N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--面板承受的剪应力（N/mm2）；

V--面板计算最大剪力（N）：

V=1415.469N；

b--构件的截面宽度（mm）：

b=450mm；

hn--面板厚度（mm）：

hn=18.0mm；

fv---面板抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

面板截面受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×450×18.0）=0.262N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.262N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

ν=0.677ql4/（100EI）

其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：

q=20.04×0.45＝9.02kN/m；

ν--面板最大挠度（mm）；

l--计算跨度（竖楞间距）:

l=217.0mm；

E--面板弹性模量（N/mm2）：

E=6000.00N/mm2；

I--面板截面的惯性矩（mm4）；

I=bh3/12

I=450×18.0×18.0×18.0/12=2.19×105mm4；

面板最大容许挠度:

[ν]=217/250=0.868mm；

面板的最大挠度计算值:

ν=0.677×9.02×217.04/（100×6000.0×2.19×105）=0.103mm；

面板的最大挠度计算值ν=0.103mm小于面板最大容许挠度设计值[ν]=0.868mm,满足要求！

四、竖楞计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.800m,柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6×1=53.33cm3；

I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；

竖楞计算简图

1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

M=0.1ql2

其中，M--竖楞计算最大弯矩（N·mm）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

竖楞的最大弯距：

M=0.1×5.242×450.0×450.0=1.06×105N·mm；

σ=M/W

其中，σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；

M--竖楞计算最大弯矩（N·mm）；

W--竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=5.33×104；

f--竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13.000N/mm2；

竖楞的最大应力计算值:

σ=M/W=1.06×105/5.33×104=1.991N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.991N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2，满足要求！

2.抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

V=0.6ql

其中，V--竖楞计算最大剪力（N）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值q1:

1.2×20.036×0.217×0.900=4.696kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2：

1.4×2.000×0.217×0.900=0.547kN/m；

q=4.696+0.547=5.242kN/m；

竖楞的最大剪力：

V=0.6×5.242×450.0=1415.469N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--竖楞截面最大受剪应力（N/mm2）；

V--竖楞计算最大剪力（N）：

V=0.6ql=0.6×5.242×450=1415.469N；

b--竖楞的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn--竖楞的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv--竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×50.0×80.0×1）=0.531N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:

[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.5N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

νmax=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250

其中，q--作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：

q=20.04×0.18=5.24kN/m；

νmax--竖楞最大挠度（mm）；

l--计算跨度（柱箍间距）:

l=450.0mm；

E--竖楞弹性模量（N/mm2），E=9000.00N/mm2；

I--竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.13×106；

竖楞最大容许挠度:

[ν]=450/250=1.8mm；

竖楞的最大挠度计算值:

ν=0.677×5.24×450.04/（100×9000.0×2.13×106）=0.076mm；

竖楞的最大挠度计算值ν=0.076mm小于竖楞最大容许挠度[ν]=1.8mm，满足要求！

五、B方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6×1=53.33cm3；

I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；

按集中荷载计算（附计算简图）：

B方向柱箍计算简图

其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9）×0.183×0.45=1.99kN；

B方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=4.650kN；

B方向柱箍弯矩图（kN·m）

最大弯矩:

M=0.186kN·m；

B方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

ν=0.056mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

σ=M/W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=185632.29N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=53333mm3；

B边柱箍的最大应力计算值:

σ=3.48N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=1.86×108/5.33×107=3.48N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到:

ν=0.056mm；

柱箍最大容许挠度:

[ν]=300/250=1.2mm；

柱箍的最大挠度ν=0.056mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.2mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪应力（N/mm2）；

V--柱箍计算最大剪力（N）：

V=1415.469N；

b--柱箍的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn--柱箍的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv---柱箍抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×50.0×80.0×1）=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

六、B方向对拉螺栓的计算

计算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的型号:

M14；

对拉螺栓的有效直径:

11.55mm；

对拉螺栓的有效面积:

A=105mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=4.65kN。

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力N=4.65kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

七、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用木方，宽度50mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=50×80×80/6×1=53.33cm3；

I=50×80×80×80/12×1=213.33cm4；

按计算（附计算简图）：

H方向柱箍计算简图

其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）；

P=（1.2×20.04×0.9+1.4×2×0.9）×0.217×0.45=2.36kN；

H方向柱箍剪力图（kN）

最大支座力:

N=5.365kN；

H方向柱箍弯矩图（kN·m）

最大弯矩:

M=0.245kN·m；

H方向柱箍变形图（mm）

最大变形:

ν=0.094mm；

1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

σ=M/W

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:

M=245137.53N·mm；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:

W=53333mm3；

H边柱箍的最大应力计算值:

σ=4.596N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:

[f]=13N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=2.45×108/5.33×107=4.596N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求!

2.柱箍挠度验算

经过计算得到:

ν=0.094mm；

柱箍最大容许挠度:

[ν]=350/250=1.4mm；

柱箍的最大挠度ν=0.094mm小于柱箍最大容许挠度[ν]=1.4mm，满足要求!

3.柱箍抗剪强度验算

τ=3V/（2bhn）≤fv

其中，τ--柱箍承受的剪应力（N/mm2）；

V--柱箍计算最大剪力（N）：

V=1415.469N；

b--柱箍的截面宽度（mm）：

b=50.0mm；

hn--柱箍的截面高度（mm）：

hn=80.0mm；

fv---柱箍抗剪强度设计值（N/mm2）：

fv=13.000N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值:

τ=3×1415.469/（2×50.0×80.0×1）=0.531N/mm2；

柱箍截面最大受剪应力计算值τ=0.531N/mm2小于柱箍抗剪强度设计值[fv]=13N/mm2，满足要求！

八、H方向对拉螺栓的计算

验算公式如下:

N<[N]=f×A

其中N--对拉螺栓所受的拉力；

A--对拉螺栓有效面积（mm2）；

f--对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

查表得：

对拉螺栓的直径:

M14；

对拉螺栓有效直径:

11.55mm；

对拉螺栓有效面积:

A=105mm2；

对拉螺栓最大容许拉力值:

[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.85kN；

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=5.365kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:

N=5.365kN小于[N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

1.1.2地下室框梁模板

1.1.2.1计算简图

1.1.2.2计算参数

500×800截面梁，层高3.8m模板支撑图参数列表：

一、结构基本参数：

1、梁宽：

500mm

2、梁高度：

800mm

3、楼板厚度：

350mm

4、层高：

3.8m

二、梁底模板支撑参数：

1、承重架选型：

钢管扣件

2、承重架支设方式：

梁下双支顶立杆

3、梁底承重立杆根数：

2根

4、模板材料：

胶合板

5、模板厚度：

15mm

6、梁底木方根数：

4根

7、木方截面规格：

50×80mm

8、梁底木方间距：

150mm

9、梁底小横杆：

φ48×3.5钢管

10、小横杆间距：

450mm

11、梁侧立杆间距：

1.1m

12、梁侧立杆跨度方向间距（不大于）：

0.9m

13、立杆基础：

混凝土楼板上铺50mm厚木脚手板

14、顶托内托梁类型：

无托梁

15、梁底立杆跨度方向间距（不大于）：

0.9m

16、梁底立杆横向间距：

0.37m

17、水平杆步距：

1.5m

18、板下顶部2道水平杆步距调整为：

1.38m

19、水平杆总步数（含扫地杆和顶部加密区，不含梁下附加水平杆）：

3步

20、扫地杆距架体基础上表面：

200mm

21、板下架体含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：

3.26m

22、梁底支顶立杆含可调支托搭设高度（至支托顶，扣垫板厚度）：

2.81m

23、支撑架体计算高度（等于层高）：

3.8m

24、板下立杆支撑自由端高度：

400mm

25、梁下立杆支撑自由端高度：

400mm

26、梁下是否附加水平杆：

附加一道水平杆，使梁下支顶立杆自由端高度控制在500以内

三、梁侧模板参数：

1、梁宽：

500mm

2、梁高度：

800mm

3、楼板厚度：

350mm

4、模板材料：

胶合板

5、模板厚度：

15mm

6、梁侧木方根数：

3根

7、木方截面规格：

50×80mm

8、木方间距：

240mm

9、主龙骨选型：

双钢管

10、主龙骨间距（不大于）：

450mm

11、对拉螺栓直径：

14mm

12、对拉螺栓道数：

1道

13、对拉螺栓竖向间距：

/

14、第一道螺栓距梁底：

225mm

15、对拉螺栓跨度方向间距（同主龙骨）：

450mm

16、梁侧斜支撑间距：

不设斜支撑

1.1.2.3计算书

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.50；梁截面高度D（m）：

0.80；

混凝土板厚度（mm）：

350.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：

0.90；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：

0.42；

立杆步距h（m）：

1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：

0.90；

梁支撑架搭设高度H（m）：

3.80；梁两侧立杆间距（m）：

1.05；

承重架支撑形式：

梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：

2；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：

可调托座；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度（kN/m3）：

24.00；模板自重（kN/m2）：

0.50；钢筋自重（kN/m3）:

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：

2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：

4.0；

3.材料参数

木材品种：

柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：

9000.0；

木材抗压强度设计值fc（N/mm）：

16.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.7；

面板材质：

胶合面板；面板厚度（mm）：

15.00；

面板弹性模量E（N/mm2）：

6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b（mm）：

50.0；梁底方木截面高度h（mm）：

80.0；

梁底纵向支撑根数：

4；

5.梁侧模板参数

次楞间距（mm）：

350；主楞竖向根数：

2；

穿梁螺栓直径（mm）：

M14；穿梁螺栓水平间距（mm）：

700；

主楞到梁底距离依次是：

30mm，220mm；

主楞材料：

圆钢管；

直径（mm）：

48.00；壁厚（mm）：

3.50；

主楞合并根数：

2；

次楞材料：

木方；

宽度（mm）：

50.00；高度（mm）：

80.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T--混凝土的入模温度，取20.000℃；

V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.800m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得17.848kN/m2、19.200kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

面板计算简图（单位：

mm）

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下:

σ＝M/W

其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3；

M--面板的最大弯矩（N·mm）；

σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：

Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2

其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=1.2×0.45×17.85×0.9=8.674kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=1.4×0.45×4×0.9=2.268k