汽轮机复习总结考点.docx

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汽轮机复习总结考点

一、概念

1.汽轮机的型号：

P3

？

？

2.最佳速比多少，级的轮周效率最高；纯冲动级和反动级最佳速比下所能承担的焓降关系

（P22—P25）

在同等直径和转速的情况下，纯冲动级和反动级的最佳速比比值：

/

=（

）im/（

）re=（

）/

=

/

／

=1/2：

上式说明反动级的理想焓降比冲动级的小一倍。

反动级能承担的焓降或做功能力比纯冲动级小。

3.蒸汽在喷嘴斜切部分膨胀P15

当喷嘴出口断画上的压力比εn大于或等于临界压力比εcr时，喷嘴喉部断面AB上的流速小于或等于音速，喉部断面上的压力与喷嘴的背压p1相等。

这时，汽流仅在喷嘴的渐缩部分中膨胀，在斜切部分中不膨胀，斜切部分对汽流只起导流作用；

当喷嘴出口断面上压力比εn小于临界压力比εcr时，喷嘴喉部断面AB上的流速等于临界速度，压力为临界压力。

在喷嘴斜切部分中汽流将继续膨胀，即从喉部断面的临界压力膨胀到喷嘴出口处压力Pl。

4.级的轮周效率：

P21

1kg/s的蒸汽在级内所做的轮周功Pul与蒸汽在该级中所具有的的理想能量E0之比；ηu

在其他条件不变的情况下，余速利用系数增加，级的轮周效率ηu增大

最佳速度比p22

将（级动叶的）圆周速度u与喷嘴出口（蒸汽的）速度c1的比值定义为速度比x1

轮周效率最大时的速度比称为最佳速度比

纯冲动级，

；反动级

；复速级：

级的相对内效率P39

级的相对内效率：

级的有效比焓降

与级的理想能量E0之比，表明级的能量转换的完善程度。

级的相对内效率是衡量汽轮机的一个重要经济指标（最终指标），

它的大小与所选用的叶型、反动度、速度比和叶高有密切的关系，也与蒸汽的性质和级的结构有关。

？

评价汽轮机热功（能量）转换效率的指标：

汽轮机相对内效率

盖度P29、P41

在汽轮机级的设计中，动叶进口的高度总是大于喷嘴出口的高度，这两者之间的高度差称为盖度。

在叶顶和叶根部分的差值分别称为叶顶盖度和叶根盖度。

压力反动度

压力反动度是指喷嘴后与级后蒸汽压力之差和级前与级后压力之差之比。

（P1-P2）/（P0-P2）

滞止状态：

具有一定流动速度c0的蒸汽，如果假想蒸汽等熵地滞止到速度为0时的状态，

该状态为滞止状态

绝对电效率：

P67

1kg蒸汽理想比焓降

中转换成电能的部分与整个热力循环中加给1kg蒸汽的热量Q比；

绝对电效率是评价汽轮发电机组工作完善程度的另一个重要指标；（经济性指标之一）

用ηa,el表示

h0为新蒸汽比焓；h'c为凝结水比焓，有回热抽汽时，则为给水比焓hfw

极限真空：

凝汽器真空达到低压缸末级动叶斜切部分膨胀极限压力下的真空，该真空称为凝汽器的极限真空。

在其它条件不变的情况下，如增加冷却水量，则凝汽器的真空就会提高，汽轮发电机组输出的功率就会增加，但同时循环水泵的耗功也会增加，当汽轮发电机组输出功率的增加量与循环水泵耗功的增加量之差达到最大时，就说凝汽器达到了最佳真空。

也就是说，凝汽器的最佳真空是由汽轮发电机组输出功率的增加量与循环水泵耗功的增加量之差来确定的。

凝汽器在最佳真空时，机组经济性最好，当超过最佳真空时，随真空提高机组经济性下降。

汽轮机的工况图：

汽轮机的工况图是功率与流量之间变化关系一条的一条曲线；

凝汽器的汽阻、水阻P239

汽阻：

凝汽器入口压力Pc与空气抽出口的压力Pc’’的差值是蒸汽空气混和物的流动阻力;

汽阻越大，凝汽器入口的压力就越高，汽轮机的运行经济性就越低；

汽阻变大，凝结水的过冷度变大，含氧量就越多；

水阻：

冷却水在凝汽器的循环通道中受到的阻力；

水阻主要包括：

进出冷却水管产生的局部阻力、管内流动阻力、进出水室的阻力；

水阻越大，循环水泵耗功就越大，对管道布置也有影响；

调节系统的动态过渡时间P124；

扰动作用于调节系统后，从响应扰动开始到被调量达到基本稳定所经历的时间称为过渡过程调整时间。

节流损失P64

节流损失包括：

进气损失+排气损失

汽轮机的进汽节流损失使得蒸汽入口焓不变

进汽阻力损失

蒸汽进入汽轮机工作级前必须先经过主汽阀、调节阀和蒸汽室。

蒸汽通过这些部件时就会产生压力降，主汽阀和调节阀最为严重。

由于通过这些部件时蒸汽的散热损失可忽略图2-2进汽阻力损失不计，因此蒸汽通过汽阀的热力过程是一个节流过程，即蒸汽通过汽阀后虽有压力降落，但比焓值不变，如图2-2所示。

从图中也可看出，如果没有汽阀的节流，则全机的理想比焓降为

，由于汽阀的节流作用，实际的理想比焓降为

，二者差

-

为汽轮机进汽阻力损失（进气节流损失）。

减小进气损失：

改进蒸汽在通过气阀时的流动特性（用带扩压管的单座阀）

排气损失

汽轮机的排汽从末级动叶流出后通过排汽管进人凝汽器。

蒸汽在排汽管中流动时，由于存在摩擦、涡流、转向等产生的阻力，造成蒸汽的压力降落。

这部分蒸汽压降并没有做功，形成损失，称为排汽管阻力损失。

排汽阻力损失

=

-

的大小取决于蒸汽在排气管中的流速、排气部分的结构形式、型线的好坏；

二次调频

二次调频就是在电网周波（功率）不符合要求时，操作电网中的某些机组的同步器，增加或减少他们的功

率，使电网周波恢复正常。

并列运行时，用同步器可以改变汽轮机的功率，并把负荷在各机组间进行重新分配，保持电网频率基本

不变，这个过程就是二次调频；

旁路P139

当汽轮机的空载流量与锅炉最低负荷不一致时，为了保护再热器，回收工质，中间再热式机组应设置旁路系统；

旁路系统的功能是，当锅炉和汽轮机的运行情况不相匹配时，即锅炉产生的蒸汽量大于汽轮机所需要的蒸汽量时，多余部分可以不进入汽轮机而经过旁路减温减压后直接引入凝汽器。

此外，有的旁路还承担着将锅炉的主蒸汽经减温减压后直接引入再热器的任务，以保护再热器的安全。

旁路系统的这些功能在机组启动、降负荷或甩负荷时是十分需要的。

I级旁路：

高压旁路，减温减压后进入才再热器，保护再热器；

II级旁路：

低压旁路

III级旁路：

大旁路；汽轮机低于锅炉负荷时，冷凝器

热应力P252

答：

因热量传递，在汽轮机零件和零件之间，或零件内部形成温差，使其膨胀或收缩受阻，被强行拉伸或压缩而产生的应力称为热应力。

由于温度的变化而引起物体的变形，热变形受到某种约束时会产生物体的内力，这种内力所对应的应力称为热应力；

汽缸和转子产生热应力的原因是其内部存在温差。

在启动、停机和负荷变化时，各级蒸汽温度发生变化，蒸汽与汽缸和转子金属表面产生热量交换。

热量在零件内部传递，其金属温度沿半经方向和轴向都有变化，在零件内部出现温差。

温度高的部分膨胀受阻，被压缩而出现的热应力为压应力；低温部分被高温部分膨胀所拉伸，出现的热应力为拉应力。

影响热应力大小的因素有零件表面与介质之间的换热强度和零件的结构。

在零件结构和材料已经确定的条件下，蒸汽温度的变化率愈大，零件表面与介质之间的换热量愈大，零件内部温差也愈大，热应力也愈大。

蒸汽温度的变化取决于主蒸汽和再热蒸汽温度的变化率，以及升速率和升负荷率。

在相同的换热强度下，零件在传热方向的尺寸愈大，传热温差愈大，热应力也愈大。

在零件形状突变的部位，存在应力集中现象，热应力较大。

热应力过大，可能使合成应力大于许用应力。

另外，热应力为交变应力，其值过大，使材料的疲劳损伤加大，使用寿命缩短，提前出现裂纹。

在运行中，控制主蒸汽和再热蒸汽温度的变化率，以及升速率和升负荷率，可以控制热应力的大小。

在运行中，由于存在散热损失，汽缸和转子内部总存在温差，除个别部位外，热应力不会为零。

只有在长期备用、零件温度等于室温，内部温差为零时，其热应力才都等于零。

调节级最危险工况P94

最危险工况：

不是最大负荷时，而是第1阀全开，第2阀未开时。

速度变动率δ范围（3%—6%）P119

汽轮机空负荷时所对应的最大转速nmax与额定负荷时所对应的最小转速nmin之差，与额定转速n0的比，称为调节系统的速度变动率，通常用δ表示，

δ=（nmax-nmin）/n0

速度变动率δ表示了单位转速变化所引起的汽轮机功率的增（减）量。

300MW并网运行的机组的δ=6%，在电网频率从49.8Hz升到50Hz时，机组的功率变化为20MW

一台机组带额定负荷与电网并列运行，机组的额定转速为3000r/min，由于电网事故，该机组甩负荷至零，如果调节系统的速度变动率δ=5%，则该级组甩负荷后的稳定转速应是3150r/min。

迟缓率ε范围（<电液调节系统：

0.2%；机械液压调节系统：

<0.6%）P120

在同一功率下，在增负荷和减负荷特性曲线之间的转速偏差△n=n1-n2和额定转速n0之比的百分数，称为调节系统的迟缓率。

ε=（△n/n0）*100%

计算：

如果迟缓率ε=0.5%，则对应的转速波动的幅度△n=3000*0.5%=15r/min;

相当于供电频率有15/60=0.25HZ的波动；

静态特性曲线的定义及应用？

。

P118

什么是调节系统的静态特性曲线？

衡量调节系统静态特性性能的指标有哪些？

答：

表达汽轮机转速n变化与功率P之间的单值对应关系的曲线叫静态特性曲线。

衡量调节系统静态特性性能的指标有：

1）速度变动率δ；2）迟缓率ε；3）同步器工作范围

5.多级汽轮机重热系数定义、计算P61

重热现象：

上一级的损失（客观存在）造成比熵的增大将使后面级的理想比焓降增大，即上一级损失中的一小部分可以在以后各级中得到利用

重热系数：

各级的累计理想比焓降与理想比焓降之差与没有损失时全级总的理想比降之比

（会代数计算）重热系数永远是一个正值

在多级汽轮机中，全机理想比焓降为1200kJ/kg，各级的理想焓降之和为1230kJ/kg，

则重热系数为2.5%。

重热系数越大说明前面各级级内损失越大，各级相对内效率越低，整机效率也越低

重热现象是从前面各级损失中回收的一小部分热能

重热现象使得多级汽轮机的理想焓降有所增加

重热现象使机组的相对内效率大于各级的平均相对内效率

更不应从上式中简单地得出α越大，全机效率越高的结论，这是因为α的提高是在各级存在损失，各级效率降低的前提下实现的；

在多级汽轮机中重热系数越大，说明各级的损失越大；

6.机组轴向推力的概念及计算，轴向推力的影响因素P68

概念：

1）在轴流式汽轮机中，通常是高压蒸汽由一端进入，低压蒸汽由另一端流出，从整体上看，蒸汽对转子施加了一个由高压端指向低压端的轴向力，使汽轮机有一个向低压端移动的趋势，这个力就称为轴向推力；

2）蒸汽通过汽轮机通流部分膨胀作功时，对叶片的作用力由圆周分力和轴向分力所组成。

其中，圆周分力推动叶轮作功，而轴向分力则对转子产生一个轴向推力。

某机组在最大工况下通过的蒸汽流量G=130.2T/h，得到作用在动叶上的轴向推力ΣFz1=104339N，作用在叶轮上的轴向推力ΣFz2=56859N,作用在各凸肩上的轴向推力ΣFz3=-93901N，则机组总的轴向推力为67297N

轴向推力的影响因素：

1.负荷升高，则主蒸汽流量增大，各级蒸汽压力差增大，使机组轴向推力增大。

2.主蒸汽参数降低，各级反动度增大，使轴向推力增大。

3.隔板汽封磨损，漏汽量增大，使各级压力差增大。

4.机组通流部分因蒸汽品质不佳而结垢，相应级叶片和叶轮的前后压力差增大，使轴向推力增大。

5.发生水冲击事故。

冲动式汽轮机轴向推力：

3个

作用在动叶片上、叶轮面上、轴的凸肩上的轴向力

轴向推力的平衡方法：

1）设置平衡活塞

2）叶轮上开设平衡孔

3）多缸反向布置，相反流动布置方法

4）采用推力轴承

7.汽轮机经济性评价指标P66

1）相对电效率ηel

表示了在lkg蒸汽所具有的理想比焓降中有多少能量最终被转换成电能，

称为汽轮发电机组的相对电效率，

汽轮发电机组中，以全机理想比焓降为基础来衡量设备完善程度的效率为相对电效率。

相对电效率是评价汽轮发电机组工作完善程度的一个重要指标。

2）绝对点效率ηa，el

1kg蒸汽理想比焓降中转换成电能部分与整个热力循环中加给1kg蒸汽的热量比；绝对点效率是评价汽轮发电机组工作完善程度的另一个重要指标；

用ηa，el表示

h0为新蒸汽比焓；h'c为凝结水比焓，有回热抽汽时，则为给水比焓hfw

3）汽耗率d

机组每生产lkW.h电能所消耗的蒸汽量称为汽耗率；

汽耗率不适宜用来比较不同类型机组的经济性，而只能对同类型同参数汽轮机评价其运行管理水平。

4）热耗率q

每生产lkW.h电能所消耗的热量称为热耗率；

对于不同参数的汽轮机可用热耗率来评价机组的经济性。

8.汽封焓降关系？

P71

蒸汽在流经汽封时压力逐渐降低，但其焓降、比容却逐渐增大。

任何一片轴封孔口的汽流速度必然比前一片孔口的流速大，而比下一片孔口的流速小。

由于蒸汽流速大时比焓降也大；

故：

任何一片轴封孔口的比焓降必然比前一片孔口的比焓降大，而比下一片孔口的比焓降小

为了减少汽封的漏汽量，汽封的齿数应该是（）

9.凝结水过冷度、传热端差、凝汽器的真空变化影响因素P236

《1》

凝结水的过冷度:

　就是凝汽器压力下的饱和水温度与凝结水实际温度的差值

过冷度的影响：

1）凝结水过冷度过大,会使凝结水中的含氧量增加,不利安全运行。

2）凝结水过冷时，传给冷却水的热量增大，凝结水本身的热量额外地被冷却水带走一部分，降低汽轮机的热经济性。

过冷度的影响因素（原因）：

1）冷却水管外边面水膜增厚形成的液滴温度低于所处压力下的饱和温度；

2）凝汽器的气阻过大，造成下部蒸汽压力低于上部蒸汽压力，下部凝结水温低于上部产生过冷度

3）空气漏入凝汽器，造成蒸汽分压力下降，使凝结水温度降低产生过冷度；

4）凝汽器水位过高；

《2》传热端差

指凝汽器排汽温度与冷却水出口温度的差值；

传热端差δt与冷却面积Ac、传热量Q、总体传热系数K有关；

传热系数K又与冷却水进口温度tw、冷却水流速、管径、流程数、管子材料、冷却表面洁净度、空气含量、蒸汽速度、管子的排列方式等有关系；

凝汽器的传热端差与循环水进口温度、凝汽器单位面积的蒸汽负荷（凝汽量与冷却面积之比）、

循水流量及冷却表面的清洁程度等因素有关；

传热端差δt减小，冷却水温度升高，蒸汽温度ts降低，真空度提高；

凝汽器传热端差冬季的比夏季大；

在其它条件不变的情况下，凝汽器中空气分压力的升高将使得传热端差

增大

《3》凝汽器最佳真空的影响因素：

凝汽器赃污程度、汽轮机排汽阻力、锅炉补充水、抽气器（或真空泵）耗功率、凝结水溶氧量、循环水的费用、循环水、最低流速、凝结水过冷度。

10.凝汽器冷却水温升定义及计算P236

冷却倍率（或循环倍率）

表示凝结单位蒸汽量所需要的冷却水量。

m值越大，则冷却水的温升越小，凝汽器内压力越低，会使整机理想焓降增加，从而可以提高电厂热效率。

但是，m大则冷却水量大，冷却水泵功率大。

故m值大小要通过经济技术对比后确定。

一般，对于单流程凝汽器，m=80~120范围之内；对于双流程凝汽器，m=60~70范围之内。

为每1kg蒸汽在凝结时所放出的潜热，约2200kJ/kg，变化很小，可将冷却水温升表示为：

某凝汽器的冷却倍率为80，汽轮机排汽焓和凝结水比焓分别为2450kJ/kg和300kJ/kg，冷却水的定压比热为4.1868kJ/kg,则其冷却水温升为6.40C；

11.凝汽设备循环水量（冷却水量）

某凝汽设备的循环水倍率m为40，当凝汽量Dc为500t/h时，所需的循环水量为20000t/h；

抽汽器型式P243

抽汽器有射汽抽汽器、射水抽汽器和水环式真空泵三种型式；

相同条件下，冬季与夏季相比，凝汽器效果较好的是冬季。

12.衡量调节系统静态特性性能、动态特性的主要因素P119—P125

静态：

P137

动态性能指标：

稳定性、动态超调量、静态偏差值、过渡过程调整时间；

影响统动态特性的主要因素有：

转子飞升时间常数Ta、蒸汽中间容积时间常数Tv、油动机时间常数Tm、速度变动率δ和迟缓率ε等。

其中转子飞升时间常数和中间容积时间常数属于本体设备的特性参数，而油动机时间常数、速度变动率和迟缓率属于调节系统的特性参数。

二、思考题

1.级损失P32—P38

汽轮机损失包括级内损失和进汽阻力损失，排气损失，轴端漏气损失，机械摩擦损失。

级内损失：

1叶高损失（原因补偿流动损失、对涡损失；措施：

增加叶片高度1采用部分进气2减小直径）

2扇形损失（措施>8~12时，采用等截面直叶片；<8~12时，采用扭叶片）

3叶轮磨擦损失（原因：

1速度差、摩擦2径向流动、填补空隙、涡流；措施：

1减小粗糙度2减小轴向间隙）

4部分进汽损失（第一,鼓风损失：

原因：

1摩擦2鼓动蒸汽从一侧向另一侧运动；措施：

1提高部分进气度2安装护罩；第二，斥汽损失：

原因：

1把停滞的气体推动并加速2A端漏气B吸气；措施：

1提高部分进气度2减少喷嘴组数）

5漏气损失（冲动级：

隔板、叶顶有漏气损失；反动级：

静叶根部、叶顶漏气）

6湿气损失（原因：

1工质损失2夹带损失3制动损失4绕流损失5过冷损失；措施：

1采用去湿装置2提高叶片抗冲蚀能力

高压级内：

喷嘴损失、动叶损失、余速损失、扇形损失、漏气损失、叶轮摩擦损失、叶高损失等；

低压级内：

喷嘴损失、动叶损失、余速损失，扇形损失、漏气损失、叶轮摩擦损失很小、湿气损失；

2.多级汽轮机的轴向推力P68—P70

3.喷嘴斜切部分的压力比不同时，蒸汽的膨胀特点P15

4.最佳速比，并对级做功能力进行分析P22

对于纯冲动级，

；反动级

；在圆周速度相同的情况下，

纯冲动级△ht=

=

=2

反动级△ht=

=

=

由上式可比较得到，反动级能承担的焓降或做功能力比纯冲动级小。

（冲动级：

反动级=2:

1）；

要使单级汽轮机的焓降大，损失较少，应采用反动级？

5.级的理想比焓降变化对对应的级的反动度变化影响P88

反比关系

6.汽轮机凝汽设备的组成及其任务。

P234

设备组成：

表面式凝汽器、抽气器、凝结水泵、循环水泵以及之间的连接管道组成；

凝气设备的任务有二：

1）在汽轮机排气口建立并维持高度真空；

2）将汽轮机的排气凝结成洁净的凝结水作为锅炉的给水循环利用

7.凝汽器真空变化的影响因素分析P238?

?

引起机组真空下降的因素有那些？

解答：

影响凝汽器真空的因素很多，除了凝汽器本身结构因素外，还与真空系统严密性、冷却水量、冷却水入口温度、管束的清洁度、抽气器的性能等有关。

凝汽器运行中的常见问题是真空降低，这大多与真空系统严密性和抽气器工作不正常有关。

引起机组真空下降的因素主要有：

①凝汽器管束内表面脏污，传热热阻增加，使传热端差增大；②真空系统不严密，漏入空气量过大，或抽空气设备运行不良，使凝汽器汽侧积存过量空气，影响凝汽器内的传热，传热端差和过冷度增大；③循环水泵故障或凝汽器铜管被堵塞，或循环水系统阀门未处于全开状态，而导致通过凝汽器的循环水量减少，使循环水温的升高值增大；④凝汽器水位过高，淹没了下层管束，冷却面积减小。

汽轮机在运行过程中引起凝汽器真空缓慢下降的原因有：

（1）冷却水量缓慢减少

（2）冷却水管结垢或脏污

（3）冷却水温缓慢升高

（4）凝汽器的真空系统漏入空气

（5）抽气器效率下降

（6）部分冷却水管被堵

在其它条件不变的情况下，进入凝汽器的蒸汽量减少，则凝汽器的真空度提高

在其它条件不变的情况下，冷却水量越大，则凝汽器的真空度越高

8.试给出汽轮机调节系统的静态特性曲线P118—P123

调节系统静态特性曲线要通过试验或计算求得转速感受机构、传动放大机构和配汽机构的静态特性，然后对应地画在调节系统四方图第二、三、四象限内，利用投影作图法于第一象限内画出调节系统的静态特性曲线；

调节系统四方图的四个坐标参数中转速、功率和油动机行程是固定的，而第Ⅱ、III象限的横坐标参数则因系统而异。

较合理的静态特性曲线形状：

总体要求：

连续、平滑、没有突变，沿功率增加方向略向下倾的一条曲线，不允许有水平或垂直段；

总体要求：

1.并网容易，起始段（ab段）静态特性曲线斜率较大，容易并网，能够提高机组的稳定性。

　　2.低负荷时负荷变动较小。

中间段（bc段）斜率较小，便于机组带低负荷暖机，以及控制升负荷不致太快，避免机组内部各部件因加热太快而产生过大的热应力和胀差，提高了机组运行的安全性

　　3.额定负荷时不会过载。

额定功率附近（cd段）斜率也要较大。

原因：

一当电网频率降低时，可防止机组自动超载过多，以保证机组安全；二是能使机组稳定在经济功率附近，以提高运行的经济性。

　　实践中，只要调节系统有足够的稳定性，对并网不致带来不便，实践中往往采用如图中的虚线所示形状的静态特性线。

9.凝汽器压力PcP235

凝汽器内压力Pc，近似认为等于蒸汽分压力Ps，可由蒸汽凝结温度ts确定。

当冷却水量Dw一定时，Δt=αDc，则蒸汽负荷降低时，α是常数，Δt正比于Dc降低；

另外，由

得，当Dw一定，α是常数时，

随Dc的降低而减小；在水温不变的情

况下，可知ts=

+Δt+tw1减小，则蒸汽分压力降低，由总压力Pc与Ps近似相等可知，此时

凝汽器内压力降低，真空升高。

蒸汽处于饱和状态时，其压力与温度一一对应。

所以，凝汽器内压力取决于蒸汽凝结温度ts，故首先要求出排汽温度。

排汽温度的高低取决于冷却水的进口温度、冷却水的温升和传热端差。

凝汽器内的压力可根据相应的饱和温度求得，而排汽温度可表示：

10.进汽机构节流损失和排汽阻力损失（P64）

进汽阀门节流损失：

蒸汽进入汽轮机工作级前必须先经过主汽阀、调节阀和蒸汽室。

•蒸汽通过这些部件时就会产生压力降，主汽阀和调节阀最为严重。

蒸汽通过汽阀后虽有压力降落，但比焓值不变.（节流过程） 

减小汽轮机进汽阻力损失的主要方法是：

改善蒸汽在汽门中的流动特性

排汽管阻力损失：

汽轮机的排汽从末级动叶流出后通过排汽管进人凝汽器。

蒸汽在排汽管中流动时，由于存在摩擦、涡流等产生的阻力，造成蒸汽的压力降落。

这部分蒸汽压降并没有做功，形成损失，称为排汽管阻力损失。

三、计算

1.计算级动叶出口速度、级的喷嘴能量损失，动叶能量损失及级的余速损失；轮周功率,轮

周效率，以及级的有效焓降，级的热力过程线表示；

2.变工况喷管的流量分析