高支模施工方案补充方案Word格式.docx

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3、盘扣式支模架介绍及7F高支模概况

本工程7F中庭高支模区域改用盘扣直插式快速钢管脚手架，该产品获2009年度开平市科学技术二等奖；

2010年2月获得了广东省住房和城乡建设厅颁发的《科学技术成果鉴定证书》，鉴定结果是：

该产品可以代替任何一种脚手架，搭、拆简单快速，节时省力，安全可靠，提高工效，达国内领先水平，属国内首创；

2010年6月获国家专利证书，是广东省2012～2014年的推广产品，产品由中国人民保险公司全程承保。

该盘扣直插式快速钢管脚手架均用国际钢管制作,更简单更安全，产品风靡海南省和广深珠三角地区，并辐射到安徽、湖南、广西、江西、内蒙、黑龙江及香港和澳门地区。

直插式脚手架有以下优点：

一、受力合理、安全可靠、大大提高梁板的平整度

传统钢管脚手架的安全性完全依赖工人职业素质，扣件爆扣，扣件没扭紧造成的梁、板下沉质量事故经常发生，而鹏峰牌直插式脚手架为轴心受压设计，不受工人素质和责任心的影响，彻底解决支模架体安全依赖工人职业素质弊病。

二、组合套筒式立杆设计，彻底解决层高变化的支模麻烦

脚手架立杆规格分300mm、1200mm、1800mm、2400mm，遇到高支模时，通过立杆的组合及可调立杆或顶托的调节适应不同层高的变化，彻底解决楼层层高变化带来的支模架立杆种类繁多的弊病。

三、抱紧式横杆插头设计，每个横杆就是一个剪刀撑，架体双向自锁使架体更稳定

横杆规格有300mm、600mm、900mm、1200mm，由于横杆长度尺寸定死，从而避免了施工人员立杆间距太大及不搭扫地杆的质量通病，减少了架业的安全隐患，方便管理及验收。

四、质量可靠适应复杂的施工环境

立杆盘扣及横杆插头均为钢板冲压而成，生产线自动化成度高，自动焊接质量稳定。

而市场上的碗扣脚手架和轮扣脚手架插头是铸铁件，拆架时横杆插头容易脆断，铸铁插头与钢管焊接时铸铁与熟铁焊接质量差、容易脱焊，具有很大的安全隐患。

五、使用放心

鹏峰牌直插式脚手架均由Q235壁厚3.5mm钢管制作而成，且全部产品均由中国人民保险公司全程承保，使用更放心，公司全程技术跟踪（含支模方案的验算、编制、出施工图及现场技术指导）。

六、产品包装标准化，利于现场文明施工

　　鹏峰牌直插式脚手架工厂出厂及工地回收时，均按标准包装打包整齐供货及回收，方使现场的数量清点，方便施工现场的水平及垂直运费

轴线部位

底标高（m）

顶标高（m）

高度（m）

面积（m2）

2-5/F-J轴

（梁板砼等级C35）

-0.05

（250mm楼板基础）

32.05

32.1

1252

梁截面尺寸

800×

1200mm、800×

1000~650mm、600×

800mm、600×

650mm、500×

800mm、400×

750mm、300×

650mm、300×

600mm、250×

600mm

三、施工进度计划

序号

开始时间

结束时间

1

2012年12月20日

2013年5月22日

四、盘扣式高支模支撑架

1、支撑架搭设参数选定

盘扣式支撑架板底立杆间距0.8m*0.8m，梁底承重立杆及梁两侧立杆加密，沿梁跨方向间距为0.4m，水平杆步距为1.0m。

2、盘扣式支撑架搭设与拆除

承插型盘扣式钢管支架由立杆、水平杆、斜杆、可调底座及可调托座等构配件构成。

立杆采用套管或连接棒承插连接，水平杆和斜杆采用杆端扣接头卡入连接盘，用楔形插销快速连接，形成结构几何不变体系的钢管支架（简称速接架）。

1）模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，不得任意搭设。

2）模板支架水平方向搭设，首先应根据立杆位置的要求布置可调底座，接着插入四根立杆，将水平杆、斜杆通过扣接头上的楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。

垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。

3）可调底座和垫板应准确地放置在定位线上，并保持水平，垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板。

4）立杆应通过立杆连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接套管接头的位置应错开；

水平杆扣接头与连接盘通过插销连接，应采用榔头击紧插销，保证水平杆与立杆连接可靠。

5）每搭完一步支模架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。

控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。

6）模板支架搭设应与模板施工相配合，可利用可调底座和可调托座调整底模标高。

7）建筑楼板多层连续施工时，应保证上下层支撑立杆在同一轴线上。

8）支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。

9）架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。

拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。

拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。

10）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳定。

3、2-5/F-J轴处高支模支撑架

盘扣式支撑架板底立杆间距0.8m*0.8m，梁底承重立杆及梁两侧立杆加密，沿梁跨方向间距为0.4m，水平杆步距为1.0m，水平剪刀撑每3步距满设一层。

±

0.000楼板高支模投影区域采用钢管扣件满堂架回撑至底板，回撑满堂架立杆间距800*800，水平杆步距1500。

支撑体系布置图

注：

混凝对称均匀分层浇筑，

混凝土堆积高度不得超过25cm。

混凝土浇筑顺序图

4、十层夹层大梁加固示意图

4.1、大梁平面位置

4.2、加固示意图

4.3、剖面图

4.4、型钢支撑节点图

型钢接长示意图

1）先对接焊接

2）再帮条焊

3）工字钢支撑上部焊接钢板

4）工字钢支撑下部与埋件焊接

五、施工安全措施

1）、从事模板作业的人员，应经常组织安全技术培训。

从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。

2）、安装和拆除模板时，操作人员应配戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。

3）、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。

4）、模板工程应编制施工设计和安全技术措施，并应严格按施工设计与安全技术措施规定施工。

满堂模板、建筑层高8m及以上和梁跨大于或等于15m的模板，在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。

5）、施工过程中应经常对下列项目进行检查：

立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。

扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。

安全网和各种安全设施应符合要求。

6）、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。

在临街面及交通要道地区，尚应设警示牌，派专人看管。

7）、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平放稳，严防滑落。

脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，连接件应放在箱盒或工具袋中，不得散放在脚手板上。

脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。

8）、施工用的临时照明和行灯的电压不得超过36V；

若为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。

照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘橡胶套电缆线。

9）、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。

且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手板支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台支成一体。

10）、支模过程中如遇中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。

拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。

11）、严禁人员攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，也不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。

12）、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。

当遇险情时，应立即停工和采取应急措施；

待修复或排除险情后，方可继续施工。

13）、若遇恶劣天气，如大雨、大雾、沙尘、大雪及六级以上大风时，应停止露天高处作业。

五级及以上风力时，应停止高空吊运作业。

雨雪停止后，应及时清除模板和地面上的冰雪及积水。

14）、使用后的木模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。

若为露天堆放，顶面应遮防雨蓬布。

15）、模板排架安装和拆除前都应进行技术交底，应由专业操作人员作业，应有专人进行监护，在安装和拆除区域内设置安全警戒线。

16）、凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上架施工。

17）、搭拆脚手架及支模时，必须戴好安全帽，佩带安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作、袖口、领口要扎紧。

18）、施工时候，必须严格控制模架上的施工荷载。

19）、脚手架、模板拆除时，严禁将拆卸的杆件向地面抛掷，应有专人传递至地面，并按规格分类堆放。

20）、精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，混凝土浇筑采用分层均匀对称浇筑。

21）、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

22）、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站在墙上工作；

不许站在大梁底模上行走。

操作人员严禁穿硬底鞋及有跟鞋作业；

23）、拆模必须一次性拆清，不得留下无支撑模板。

拆下的模板要及时清理，堆放整齐。

六、计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。

本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为20.0米，

基本尺寸为：

梁截面B×

D=900mm×

3200mm，梁支撑立杆的横距（跨度方向）l=0.30米，立杆的步距h=1.20米，

梁底增加3道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为

48×

3.0。

1、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照多跨连续梁计算。

作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×

3.200×

0.300=24.000kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×

0.300×

（2×

3.200+0.900）/0.900=0.852kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×

0.900×

0.300=1.080kN

均布荷载q=1.2×

24.000+1.2×

0.852=29.822kN/m

集中荷载P=1.4×

1.080=1.512kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=30.00×

1.80×

1.80/6=16.20cm3；

I=30.00×

1.80/12=14.58cm4；

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

变形图（mm）

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.504kN

N2=4.395kN

N3=3.508kN

N4=4.769kN

N5=4.769kN

N6=3.508kN

N7=4.395kN

N8=1.504kN

最大弯矩M=0.057kN.m

最大变形V=0.1mm

（1）抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.057×

1000×

1000/16200=3.522N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<

[f],满足要求!

（2）抗剪计算

截面抗剪强度计算值T=3×

2673.0/（2×

300.000×

18.000）=0.743N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<

[T]，满足要求!

（3）挠度计算

面板最大挠度计算值v=0.060mm

面板的最大挠度小于128.6/250,满足要求!

2、梁底支撑方木的计算

（一）梁底方木计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=4.769/0.300=15.897kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

15.90×

0.30×

0.30=0.143kN.m

最大剪力Q=0.6×

15.897=2.861kN

最大支座力N=1.1×

15.897=5.246kN

方木的截面力学参数为

W=5.00×

8.00×

8.00/6=53.33cm3；

I=5.00×

8.00/12=213.33cm4；

（1）方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.143×

106/53333.3=2.68N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

2861/（2×

50×

80）=1.073N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

（3）方木挠度计算

最大变形v=0.677×

13.247×

300.04/（100×

9500.00×

2133333.5）=0.036mm

方木的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

3、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

4、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=22.31kN（已经包括组合系数1.4）

脚手架钢管的自重N2=1.2×

0.149×

20.000=3.574kN

N=22.312+3.574+0.000=25.885kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.00m；

公式

（1）的计算结果：

=195.72N/mm2，立杆的稳定性计算

<

公式

（2）的计算结果：

=81.54N/mm2，立杆的稳定性计算

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.092；

公式（3）的计算结果：

=97.81N/mm2，立杆的稳定性计算

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

表1模板支架计算长度附加系数k1

———————————————————————————————————————

步距h（m）h≤0.90.9<

h≤1.21.2<

h≤1.51.5<

h≤2.1

k11.2431.1851.1671.163

表2模板支架计算长度附加系数k2

—————————————————————————————————————————————

H（m）46810121416182025303540

h+2a或u1h（m）

1.351.01.0141.0261.0391.0421.0541.0611.0811.0921.1131.1371.1551.173

1.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.149

1.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.132

1.621.01.0071.0141.0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.123

1.801.01.0071.0141.0201.0261.0331.0401.0461.0521.0671.0811.0961.111

1.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.104

2.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.101

2.251.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.094

2.701.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0531.0661.0781.091

———————————————————————————————————————————————

以上表参照杜荣军：

《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》