满堂红模板支架计算书.docx
《满堂红模板支架计算书.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《满堂红模板支架计算书.docx（37页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
满堂红模板支架计算书
第二节、五II区计算书
一、500*1200梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
（一）、工程属性
新浇混凝土梁名称
5bKL102
新浇混凝土梁计算跨度（m）
21.9
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
500×1200
新浇混凝土结构层高（m）
8.1
梁侧楼板厚度（mm）
150
（二）、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.26
风压高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
0.8
（三）、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
800
梁两侧立柱间距lb（mm）
1200
步距h（mm）
1800
新浇混凝土楼板立柱间距l'a（mm）、l'b（mm）
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
600
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
517,683
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
150
设计简图如下：
平面图
立面图
（四）、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
25
面板弹性模量E（N/mm2）
8000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1.2）+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝37.3kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1.2]×1＝30.7kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×37.3×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·m
σ＝Mmax/W＝0.07×106/54000＝1.22N/mm2≤[f]＝25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×30.7×1254/（100×8000×486000）＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×37.3×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.93kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×37.3×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.6kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×37.3×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.58kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×30.7×0.12＝1.51kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×30.7×0.12＝4.39kN
R3'=0.928q2l=0.928×30.7×0.12＝3.56kN
（五）、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{1.93+0.9×1.35×[（0.3-0.1）×0.5/4+0.5×（1.2-0.15）]+0.9max[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×1，1.35×（0.5+（24+1.1）×0.15）+1.4×0.7×1]×max[0.6-0.5/2，（1.2-0.6）-0.5/2]/2×1，5.6+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.5/4}=5.63kN/m
q2＝max[1.51+（0.3-0.1）×0.5/4+0.5×（1.2-0.15）+（0.5+（24+1.1）×0.15）×max[0.6-0.5/2，（1.2-0.6）-0.5/2]/2×1，4.39+（0.3-0.1）×0.5/4]＝4.41kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.63×0.82，0.5×5.63×0.152]＝0.39kN·m
σ＝Mmax/W＝0.39×106/83330＝4.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.63×0.8，5.63×0.15]＝2.734kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.734×1000/（2×50×100）＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×4.41×8004/（100×9350×4166700）＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝4.41×1504/（8×9350×4166700）＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.63×0.8，0.393×5.63×0.8+5.63×0.15]＝5.15kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.35kN，R2＝R4＝5.15kN，R3＝4.21kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.41×0.8，0.393×4.41×0.8+4.41×0.15]＝4.03kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.96kN，R'2＝R'4＝4.03kN，R'3＝3.28kN
（六）、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.374×106/4490＝83.28N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝7.735kN
τmax＝2Vmax/A=2×7.735×1000/424＝36.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝516.67/400＝1.29mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R4]＝0.76kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.76kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
（七）、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1）面板验算
q1＝0.9×[1.2×（0.1+（24+1.5）×1.2）+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m
2）小梁验算
q1＝max{1.76+（0.3-0.1）×0.5/4+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×max[0.6-0.5/2，（1.2-0.6）-0.5/2]/2×1，5.08+（0.3-0.1）×0.5/4}=5.11kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝0.72kN，R2＝9.06kN，R3＝9.06kN，R4＝0.72kN
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1.185×1.386×（1500+2×200）=3120.579mm
λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×（0.8+0.6-0.5/2）/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×（0.5+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×（0.8+1.2-0.6-0.5/2）/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝9184.33/（0.19×424）+0.08×106/4490＝132.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1.185×1.755×1800=3743.415mm
λ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×（0.8+0.6-0.5/2）/2×0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×[1.2×（0.75+（24+1.1）×0.15）+0.9×1.4×1]×（0.8+1.2-0.6-0.5/2）/2×0.8]+0.08/1.2＝9.18kN
f＝N/（φA）+Mw/W＝9184.33/（0.13×424）+0.08×106/4490＝181.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
（八）、可调托座验算
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×1＝9.84kN≤[N]＝30kN
满足要求！
二、600*1000梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
（一）、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL301
新浇混凝土梁计算跨度（m）
26.35
混凝土梁截面尺寸（mm×mm）
600×1000
新浇混凝土结构层高（m）
12
（二）、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25
非自定义:
0.26
风压高度变化系数μz
1.32
风荷载体型系数μs
0.8
（三）、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁侧无板（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
800
梁两侧立柱间距lb（mm）
1000
步距h（mm）
1800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
500
梁底增加立柱根数
2
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
400,600
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）
375
设计简图如下：
平面图
立面图
（四）、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
18
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
25
面板弹性模量E（N/mm2）
8000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×h）+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×2，1.35×（0.1+（24+1.5）×1）+1.4×0.7×2]×1＝32.87kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+（G2k+G3k）×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+（24+1.5）×1]×1＝31.1kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×h）×b=[0.1+（24+1.5）×1]×1＝25.6kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×31.1×0.152+0.121×1.76×0.152＝0.08kN·m
σ＝Mmax/W＝0.08×106/54000＝1.48N/mm2≤[f]＝25N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×25.6×1504/（100×8000×486000）＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×31.1×0.15+0.446×1.76×0.15＝1.95kN
R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×31.1×0.15+1.223×1.76×0.15＝5.66kN
R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×31.1×0.15+1.142×1.76×0.15＝4.63kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'=R5'=0.393q2l=0.393×25.6×0.15＝1.51kN
R2'=R4'=1.143q2l=1.143×25.6×0.15＝4.39kN
R3'=0.928q2l=0.928×25.6×0.15＝3.56kN
（五）、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
50×100
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.78
小梁弹性模量E（N/mm2）
9350
小梁截面抵抗矩W（cm3）
83.33
小梁截面惯性矩I（cm4）
416.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max[1.95+0.9×1.35×（（0.3-0.1）×0.6/4+0.5×1），5.66+0.9×1.35×（0.3-0.1）×0.6/4]＝5.69kN/m
q2＝max[1.51+（0.3-0.1）×0.6/4+0.5×1，4.39+（0.3-0.1）×0.6/4]＝4.42kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.69×0.82，0.5×5.69×0.382]＝0.4kN·m
σ＝Mmax/W＝0.4×106/83330＝4.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.69×0.8，5.69×0.38]＝2.764kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×2.764×1000/（2×50×100）＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×4.42×8004/（100×9350×4166700）＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝4.42×3754/（8×9350×4166700）＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.69×0.8，0.393×5.69×0.8+5.69×0.38]＝5.21kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.37kN，R2＝R4＝5.21kN，R3＝4.26kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.42×0.8，0.393×4.42×0.8+4.42×0.38]＝4.04kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.97kN，R'2＝R'4＝4.04kN，R'3＝3.29kN
（六）、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.78
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.49
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
1、抗弯验算
主梁弯矩图（kN·m）
σ＝Mmax/W＝0.265×106/4490＝59.11N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
主梁剪力图（kN）
Vmax＝6.433kN
τmax＝2Vmax/A=2×6.433×1000/424＝30.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
主梁变形图（mm）
νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
满足要求！
（七）、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
普通型
立杆顶部步距hd（mm）
1500
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
200
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A（mm2）
424
回转半径i（mm）
15.9
立柱截面抵抗矩W（cm3）
4.49
抗压强度设计值f（N/mm2）
205
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×1.386×（1500+2×200）=2633.4mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×1.755×1800=3159mm
λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210
长细比满足要求！
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.26×0.8×1.82/10＝0.08kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
升级会员 