基于扬程的水泵运行失效监控系统设计毕业论文.docx

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基于扬程的水泵运行失效监控系统设计毕业论文

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摘要

大型水泵机组是大型泵站的关键设备为了掌握机组的可靠耐久性，对机组故障进行了统计分析，遴选出机组关键易损部件:

水泵导轴承叶轮叶片电机定子电机推力轴承;确定主要失效模式:

水泵导轴承磨损，叶片汽蚀断裂，电机定子绝缘老化和推力轴承烧损分析确定了各易损部件主要失效模式的失效判别标准本文成果对提高大型水泵机组可靠耐久性，指导泵站维护管理，合理确定机组大修周期有重要意义

关键词:

大型水泵机组;易损部件;失效模式;判别标准

Abstract

Largewaterpumpunitsarekeyequipmentoflargepumpingstations．Inordertomasterthereliabilityanddurabilityoftheunits，statisticsanalysiswasperformedaboutfaultsoftheunits;theguidebearingofthepump，thebladeoftheimpellerandthemotorstatorwereselectedasthekeydamageableparts;themainfailuremodesweredeterminedas:

wearoftheguidebearing，cavitationandfractureoftheblade，insulationagingofthemotorstatorandburnoutofthrustbearingsofthemotor．Thefailurecriteriaofthekeydamageablepartswereinvestigatedanddetermined．Theresultsofthispaperissignificantforimprovingthereliabilityanddurabilityoflargepumpunits，guidingmaintenanceandmanagementofpumpstationsanddeterminingrationaloverhaulcycleofpumpunits．

Keywords:

largepumpunits;damageableparts;failuremodes;discriminationcriteria

第一章引言

1.1课题来源及研究意义

河泵站位于益阳市赫山区烂泥湖垸南部撇洪新河大堤欧江岔镇北坪村段, 所在堤垸为洞庭湖区11 个重点堤垸之一。

该站是原益阳县治理烂泥湖的骨干水利工程, 排涝面积282.2 km2, 其中耕地面积1.417 万hm2。

境内具有较大调蓄功能的湖泊、哑河有东烂泥湖、鹿角湖、张芦渠、围山渠等四处,面积0.213 万hm2。

泵站承担着二乡三镇一国有渔场的排涝和东烂泥湖、鹿角湖、张芦渠、围山渠以及湘阴、望城、宁乡的削峰任务, 受益人口30.02 万人。

新河泵站按照1964 年国家水利电力部工作组审定的标准, 洞庭湖区的排涝标准为10 年一遇3 d 暴雨3 d 末排至田间水稻允许耐淹水深设计的。

采用益阳站降雨量资料进行频率计算, 得该站10 年一遇最大的暴雨为216 mm。

泵站存在的问题

（ 1） 泵站建设质量差、设计标准低。

新河泵站建于1977 年, 属“三边”工程, 由于未对泵站的地层进行处理, 致使泵房出现不均匀沉陷, 站房和出水流道出现断裂现象。

设计外水位的确定与现行《泵站设计规范》（GB/T 50265- 97）的要求差距较大, 难以保证泵站的安全运行。

（ 2） 机电设备严重老化。

主机泵和电气设备大多属于20 世纪60-70 年代产品, 经过30 多年的运行, 电机老化、绝缘下降; 水泵磨损、气蚀穿孔;变压器为JS 型铝芯结构, 损耗大; 辅助设备不配套, 凑合而成; 金属结构锈蚀严重。

故障频繁发生, 维修周期越来越短, 形成不安全隐患。

（ 3） 机组超扬程运行。

由于洞庭湖和长江水位流量关系的变化, 使烂泥湖撇洪河出口湘江洪峰水位不断抬高, 而且持续时间延长, 从而导致泵站的排水扬程增加, 排水量减少, 工程效益衰减, 装置效率低、能源单耗严重超标, 更为严重的是导致机组无法启动, 或被迫停机。

如1996 年6 月21 日和6 月22 日, 泵站超扬程1.4 m 而被迫停机, 致使围山渠涝水不能及时排干, 造成西堤子于6月22 日溃决, 直接经济损失1200万元。

同时为了减轻上游涝水对下游的压力, 关闭侍郎桥和泉交河渠下涵, 造成白石塘、泉交河、欧江岔近533.33 hm2 稻田被淹, 直接经济损失560 万元。

1.2国内外杨程水泵运行失效监控研究及应用概况

泵是伴随着工业发展而发展起来的。

19世纪时，国外已有了比较完整的泵的型式和品种，并得到了广泛的应用。

据统计，在1880年左右，一般用途的离心泵产量占整个泵产量的90%以上，而动力装置用泵、化工用泵、矿山用泵等特殊用途的泵，仅占整个产量的10%左右。

到1960年，一般用途的泵只占45%左右，而特殊用途的泵已占55%左右。

据目前发展趋势，特殊用途的泵，会比一般用途的泵所占比例还要提高。

早在20世纪初，潜水电泵由美国首先研制成功，用它来代替深井泵。

随后，西欧各国也相继进行研制，并且不断加以改进，逐步完善。

如德国的莱茵褐煤矿，使用各种潜水电泵2500多台，容量最大的达1600KW、扬程410m。

我国的潜水电泵是20世纪60年代发展起来的，其中作业面潜水电泵在南方早已用于农田灌溉，且中小容量的潜水电泵已形成系列，并批量投入了生产。

大容量高电压的潜水电泵、潜水电动机也相继面世，500～1200KW的大型潜水电泵均已在矿山投入运行。

例如鞍山钢铁公司眼前山露天铁矿用500KW的潜水电泵排水，雨季效果显著。

已有迹象表明，潜水电泵的使用将会使矿山的排水设备发生变革，有代替传统的大卧泵之势。

另外，更大容量的潜水电泵正在试制中。

1.3本文的主要研究内容

本文主要研究大型低扬程水泵机组，转速低受力大功能多，其结构特点是:

体积大部件多结构复杂，一般为分散式结构，需运至泵站现场组合安装而，影响可靠性的因素多，机理复杂，机组可靠耐久性差但另一方面，从大型泵站工程的重要性考虑，对大型水泵机组的可靠性要求更高水泵机组可靠耐久性差，是目前我国大型泵站建设和管理中的突出问题虽然大型水泵机组可靠耐久性的影响因素多，机理复杂，但只要抓住问题的主要矛盾，便迎刃而解本文通过调研统计，遴选水泵机组的易损部件，分析失效模式，确定失效标准，为进一步研究机组可靠耐久性提供支撑。

第二章基于扬程水泵运行失效监控系统设计总体结构

2.1扬程水泵运行失效监控概述

对多座大型泵站水泵机组的失效部件与失效模式进行了调研分析以南水北调东线工程江都三站四站为例，这2座泵站分别安装10台7台大型立式井筒式轴流泵，配套6kV立式高压同步电机对改造前25年运行中的失效故障进行统计了分析，共发生导致停机检修的严重故障38次，其分类统计及故障率如表1由表1可知，机组的轴承和电机是故障较高的部件，电机推力轴承和水泵导轴承占39．5%，其次是电机定子绝缘占34．2%。

三站与四站故障失效率都较高的部件是电机绝缘与水泵导轴承三站电机推力轴承未发生过故障，而四站电机推力轴承故障失效达9次之多，其主要原因是四站电机推力轴承的实际运行荷载系数经常超过1.0，而三站电机推力轴承的实际运行荷载系数一般为0.5～0.7大型水泵经过长时间运行后，导轴承和轴颈会有不同程度的磨损，轴承间隙增大，叶轮与泵轴运行摆度和振动振幅增大，甚至造成叶轮与外壳相碰三站水泵汽蚀速度是四站水泵汽蚀速度的3～4倍以上，这是因为三站水泵本身的汽蚀性能较差，更主要的是进水流道的形状较差，恶化了水泵的汽蚀性能泵机组每次周期性大修，水泵叶轮都已经发生严重的叶面汽蚀和间隙汽蚀，明显影响到水泵的能量性能，大修时必须进行汽蚀补焊处理江都四站水泵汽蚀性能要好一些，一般运行2个周期后，才对叶轮叶片作简单的汽蚀补焊处理江都一站和二站立式弯管式直接传动轴流泵机组，更新改造后，叶轮及外壳采用不锈钢材料，经过15～17年的运行，未发生汽蚀，基本解决了汽蚀问题，但在数台水泵的叶片根部发现了裂纹，有些机组甚至发生了水泵叶片断裂掉落事故这是叶片的主要失效形式由以上分析及对其他泵站大型水泵机组的失效故障调研知，不同大型水泵机组的关键易损部件稍有差异，需具体问题具体分析，但总体上可以确定，水泵导轴承与电机推力轴承电机定子水泵叶片与外壳容易发生故障失效，影响机组的正常运行因此，我们将其确定为这类大型水泵机组的关键易损部件。

此外，除了上述关键易损部件外，叶片调节机构及各类密封的失效，也会造成水泵机组不能正常运行。

扬程水泵运行失效监控主要研究大型低扬程水泵机组，转速低受力大功能多，其结构特点是:

体积大部件多结构复杂，一般为分散式结构，需运至泵站现场组合安装而，影响可靠性的因素多，机理复杂，机组可靠耐久性差但另一方面，从大型泵站工程的重要性考虑，对大型水泵机组的可靠性要求更高水泵机组可靠耐久性差，是目前我国大型泵站建设和管理中的突出问题虽然大型水泵机组可靠耐久性的影响因素多，机理复杂，但只要抓住问题的主要矛盾，便迎刃而解本文通过调研统计，遴选水泵机组的易损部件，分析失效模式，确定失效标准，为进一步研究机组可靠耐久性提供支撑。

2.2扬程水泵运行失效监控结构设计

2.2.1水润滑非金属导轴承

水润滑非金属导轴承，由于结构简单维护简便造价低，在水泵中得到广泛应用大型水泵非

金属导轴承材料主要有聚氨酯橡胶等立式机组水泵导轴承荷载小，可以采用水润滑非金属轴承如果河水水质较好，泥沙含量少，可以直接用河水润滑与巴氏合金导轴承相比，非金属导轴承材料承载力低耐磨性差，采用水作为润滑介质，润滑性能差，特别是如果润滑水中含有泥沙等固体颗粒，轴颈和轴承材料磨损速度快，严重的甚至因老化而大块脱落某泵站大型立式水泵聚氨酯导轴承应用磨损前后对比如图1，2所示，运行20000h，根据具体不同情况，导轴承磨损量0．5～1．5mm

采用非金属导轴承的水泵，随着运行时间的增加，导轴承轴颈和轴瓦材料磨损量增加，轴承

间隙增大，叶轮与泵轴运行摆度和振动增大，当轴承间隙增大到一定值时，若不进行修理或更换，叶轮与泵轴径向振动会进一步加剧，会造成叶轮与外壳相碰事故同时，轴承材料磨损后，为铸铁材料的轴承体直接与泵轴颈摩擦，轴颈表面耐磨层会大块剥落，遭到严重破坏，将造成更大损失。

由以上分可析知，对于水润滑非金属导轴承，轴承材料磨损超过允许值，是其主要失效模式

2.2.2油润滑金属导轴承

大型立式水泵油润滑导轴承有斜槽式和直槽式两种轴承设于导叶体轮毂内，导叶体轮毂与

转轮轮毂之间设有水密封装置，导叶体上部设有护管，阻止水体进入轴承，密封漏水由埋设在导叶片内的毕托管排出油润滑导轴承承载能力大，稳定性好，材料耐磨性好，无老化问题，耐久性好但油润滑导轴承需要密封和排水装置，当漏水密封装置失效或排漏水装置排水不畅时，漏水进入油润滑导轴承，导轴承润滑条件将被破坏，水泵轴和导轴承磨损量剧增水密封装置常采用端面密封结构，如图3所示。

因此，大型水泵油润滑导轴承的主要失效形式是浸水油润滑导轴承浸水的原因:

（1）导轴承的水密封装置失效致大量进水;

（2）因排漏水装置排水不畅而致排水不及轴承受淹

2.2.3水泵叶片及叶轮外壳

2.2.3.1水泵叶片及叶轮外壳汽蚀

通常，对于铸钢或铸铁材料的水泵叶轮叶片，运行时不可避免地会产生不同程度的汽蚀

水泵发生汽蚀时，由于强烈的机械剥蚀和电化作用，靠近叶片外缘处的叶片背面（有时还有

正面）和叶片外缘与叶轮外壳内壁的间隙处，形成蜂窝麻面汽蚀带，严重时，水泵叶片大块剥落甚至断裂，叶轮外壳穿孔漏水机组运行13162h后轴流泵叶轮叶片严重汽蚀情况，叶片外缘和进口边已经整块掉落，对应的叶轮外壳也因汽蚀发生穿孔，水泵性能严重恶化，已不能继续运行

根据以上分析，对于铸钢或铸铁材料的水泵叶轮，叶片与叶轮外壳汽蚀超过允许值，是其主要失效模式

2.2.3.2水泵叶片疲劳断裂

在泵站调研中发现，许多大中型轴流泵和导叶式混流泵叶轮叶片出现裂纹甚至断裂的现象，

大部分发生在叶片根部叶片断裂后，水泵水力性能严重恶化，并可能损伤水泵其他部分;转动部分失去平衡，造成泵轴和电机轴运行摆度过大，机组振动加剧，导轴承荷载加大，轴颈和导轴承磨损严重，直至损坏叶片断裂主要是由于水泵在运行过程中叶片受到激振力和共振引起疲劳破坏造成的如图5所示，在应力集中特别是存在制造质量问题（如有铸造砂孔或气孔）的叶片根部，首先产生裂纹，继而裂纹扩展，最后断裂

2.2.4电机

2.2.4.1电机推力轴承

滑动推力轴承是大型立式电机关键部件，推力瓦瓦温过高烧熔损坏是电机运行的常见故障推力轴承失效可分为突发性和非突发性两种突发性失效可能有多种因素引起的，表现为机行时，温度信号器监测到推力轴承温度突然上升，说明推力瓦面中部已经烧融，范围由瓦面心部位向两侧扩散，需要立刻停机检修一般大中型水泵机组都设置有轴承温度监测装置，设

有报警温度和停机温度，一旦温度超过允许值，即作出指示或动作，避免故障扩大或带来其他故障和损失一般规定，巴氏合金瓦温度要求低于50℃，弹性金属塑料推力瓦最高允许运行温度为65℃推力轴承非突发性失效，就是正常运行过程中，推力瓦面材料的渐进性磨损引起的失效巴氏合金推力瓦表层巴氏合金厚度为5～10mm弹性金属塑料瓦，其表层是厚度约1mm的聚四氟乙烯（PTFE），中间弹性层青铜丝厚约为8mm，规定其磨损极限Umax=0．5mm超过磨损极限，就会影响承载力，直至中间弹性层青铜丝裸露，轴瓦完全失效，并可能造成大的安全事故一般情况下，推力瓦磨损很小

2.2.4.2电机定子绝缘

大型水泵机组电机长期运行后，在多种因数的作用下，绝缘会逐渐老化，一旦绝缘失效，线圈局部或大部烧毁，造成重大的经济损失和安全事故定子绕组的绝缘老化是电机的主要失效模式之一电机运行过程中，应该按照要求在运行一段时间后，运行前和大修时，对定子绕组绝缘电阻耐压吸收比等进行检测以此为依据对电机进行烘干处理或必要的预防性维修，减少电机绝缘击穿事故的发生，保证机组正常运行

2.2.5其他部件

2.2.5.1叶片调节机构

大型水泵机械叶片调节机构主要失效模式是调节机构的推力轴承烧损水泵液压叶片全调节机构具有调节力大机械磨损件少等优点，但配压阀接力器密封要求高因此，其主要故障模式是:

配压阀与阀体密封失效接力器密封失效操作油管连接部位密封失效漏油，压力无法形成或保持，最终无法调节叶片角度

2.2.5.2填料密封

填料密封属于动密封，设在泵轴伸出泵体处，处理不好会大量冒水，甚至危及上面的电机填料密封大量漏水主要是由于填料过松或因密封处轴线摆度过大，或填料函座与轴承转动中心偏心过大造成填料径向磨损过大造成的因此，安装维修时应予注意，而大修一般采用重新压装填料的方法处理，填料压装的紧度以有点滴漏水为宜，但要得到根本处理，需要处理好泵轴摆度和泵轴转动中心与填料函座的同心

2.2.5.3叶片根部密封

全调节式叶轮的叶片根部与轮毂之间的密封装置，靠（形密封橡胶圈做衬垫，外面用压环及

弹簧压住，里面用垫环顶紧，使（形密封橡胶圈的尖角撑开，紧贴在叶轮轮毂及叶片根部法兰上，从而阻止轮毂内的润滑油外漏，并防止河水进入叶轮这种密封装置，一般可用3～5年如果经常调节叶片，泥沙可能会嵌入根部法兰与密封橡胶圈之间，使磨损加剧，密封寿命缩短叶轮漏油会污染水源叶轮轮毂漏油或进水，会造成轮毂内叶片调节机构诱死，无法调节

2.2.6关键易损部件失效判别标准

对于大型水泵机组，关键易损部件与主要失效形式确定后，还需研究确定主要失效形式的定

量判别标准，以便计算各关键易损部件的使用寿命，并根据其寿命的影响因素，研究改善耐久性延长使用寿命的途径和措施

2.2.6.1水泵导轴承失效判别标准

（1）水润滑导轴承

轴流泵叶片与叶轮外壳之间的平均单边叶片间隙一般取

=0．001D，其中D为叶轮直径随

着运行时间的增加，水泵水润滑导轴承和轴颈磨损累积会造成机组轴线运行摆度增大，振动加剧，甚至发生叶轮叶片碰壳事故水泵下导轴承的平均单边间隙。

为保证叶轮叶片与外壳不相碰的导轴承最大单边磨损量为:

例如，某叶轮直径为3．1m的立式轴流泵，平均单边叶片间隙=3．1mm，泵轴轴颈剩余摆度S0=0．26mm，导轴承双边间隙0．33mm，最小单边间隙b=0．07mm，泵轴定中心误差为s=0．04mm，叶轮外壳中心与泵轴转动中心同轴度偏差c=0．10mm，叶轮外壳内表面椭圆度l=0．52mm，则保证叶轮叶片与外壳不相碰的导轴承最大单边磨损量为2．50mm，考虑1．0mm的安全量，则导轴承允许最大单边磨损量为1．50mm，即这种水泵导轴承单边磨损1．50mm及以上即为失效

（2）油润滑导轴承水密封装置

水泵油润滑导轴承常采用端面密封新配合的动静环，开始运行时泄漏量较大，磨合一段时间后泄漏量会小很多从耐久性方面，主要考虑动静环的磨损正常情况下，密封面平均间隙高度不大于10m，最大间隙高度也应当小于30m，密封漏水量很小以江都四站水泵机组为例，6根排漏水水管最大排水量远大于密封漏水量，所以导轴承不会浸水受损密封漏水流量与密封状况有关，而排漏水流量受导叶体内漏水水位和排水管内的泥沙淤积影响一方面，导叶体内漏水水位越高，排漏水流量越大，当漏水水位接近上部导轴承时，排漏水流量达到最大;另一方面，排水管内的泥沙淤积越严重，排漏水流量越小极限情况下，当漏水流量大于最大排漏水流量时，即Q1＞6Qdmax时，导轴承即浸水受损为了确保导轴承不浸水受损，考虑安全系数，算例泵站水泵导轴承水密封装置密封面平均缝隙高度应该限制在60m以下，算例动静环的高度均为20mm，端面密封中不锈钢动环的磨损速率远大于耐磨橡胶静环的磨损速率根据计算，规定不锈钢动环极限磨损量为12mm，超过该磨损量，端面密封即失效，此时，耐磨橡胶静环磨损量为4．3mm，动静环磨损量之和为16．3mm

2.2.6.2叶轮失效判别标准

（1）叶片汽蚀

水泵叶片表面汽蚀剥落，改变了叶片形状，水力性能下降;水泵间隙汽蚀导致叶片间隙增大数倍甚至数十倍，容积损失增大，水泵效率急剧下降水泵叶片汽蚀断裂和叶轮外壳汽蚀穿孔，还会影响水泵安全运行目前国内对水泵汽蚀破坏仍套用水轮机汽蚀

损坏标准，按汽蚀侵蚀指数进行汽蚀分级:

当叶片汽蚀面积超过叶片总面积的30%，或最大汽蚀深度超过该处叶片厚度的15%，或叶片局部断裂破损超过叶片面积的5%，即认为水泵叶轮叶片失效轴流泵叶片间隙过大，会增大泄漏损失，降低水泵效率根据轴流泵内部流动的大涡数值模拟结果，叶片间隙从0．001D增大到0．0015D，0．003D，水泵效率会分别下降2．2%，5．6%;相反，如果叶片间隙过小，例如从0．001D减小至0．0005D，水泵效率无明显增加，反而加重间隙汽蚀，并容易造成叶片碰壳将3种叶片间隙对水泵效率的影响拟合成一元二次公式:

水泵初始叶片间隙为0．001D，经过一段时间运行，发生间隙汽蚀，水泵效率下降，以水泵效率下降5%为失效，将其代入式（3），得叶片间隙增大到=0．0025D时失效叶片汽蚀损坏速度影响水泵叶轮寿命根据上述最大允许汽蚀量和汽蚀损坏速度K值，可以计算出叶轮叶片的汽蚀寿命

（2）叶片断裂

由于水泵叶片根部断面是应力最大的断面，而且应力集中处也位于叶片根部断面与叶片扩展的交界处，因此，由外部突发机械力流体激振力致疲劳破坏引起的叶片断裂，大多发生在叶片根部或靠近根部断裂一旦发生，整枚或大部分叶片掉落，叶轮即失效由于整枚或大部分叶片掉落不但造成叶片本身的失效，还会损坏水泵导轴承及其他过流部件，因此，必须在叶片断裂前有所察觉或预测叶轮叶片表面有3条明显的裂纹，或有1条长度超过裂纹方向的叶片几何尺寸的1/3的裂纹，即认为该枚叶片失效

2.2.7定子绕组绝缘失效判别标准

电机绕组的绝缘电阻与干燥程度环境温度绝缘材料的厚度接触面等因素都有关大型泵

站水泵机组通常采用工作电压6000V10000V功率500kW及以上的同步电机规程［4］

规定，正常情况下，只需检测绝缘电阻吸收比和交流耐压，大修时需增加极化指数绕组直流电阻工作电压3000V功率100kW以上的电机，要求在做耐压前，定子绕组在接近运行温度时的绝缘电阻值不应低于UnM（取Un的千伏数）;投运前室温下（包括电缆）不应低于UnM;环氧粉云母绝缘吸收比不应小于1．6绝缘电阻不能满足要求时，需作烘干处理，必

要时需返厂重新进行浸漆处理对运行时间超过设计寿命的电机，需进行更换

2.2.8其他部件失效判别

水泵机械式叶片全调节机构，在即将失效前，分离器轴承会出现裂纹等缺陷，可通过检测分析调节机构运行的振动和噪声的异常判断其状况，以便在其失效前进行必要的处理，以免造成大的事故和损失水泵液压式叶片全调节机构，可以通过能否达到和保持所需要的叶片调节压力调节压力下降值来进行判断，即当系统压力下降到某一值时，即认为失效泵轴填料密封的失效，可以直接通过测定泄漏水流量进行判断叶轮根部轮毂漏油，可以通过观测轮毂内腔

润滑油油位（通常在电机顶部）有无明显下降，泵站出水池水面有无油花确定

2.3PLC技术应用分析

在PLC控制柜与设在矿调度室的上位机之间建立了工业以太网，用于实现现场控制层与上位机之间的数据交换。

控制层PLC统一采用了西门子的S7-300系列PLC进行配置，网络结构简单清晰，避免了异构网络互连时必须安装相应网关的缺点。

系统选取西门子的S7-300系列以太网通信模块CP343-1，利用该模块可以方便地实现PLC与监控中心之间的以太网通信。

为保证信号的可靠传递和防止电气干扰对通信的影响，系统采用以太网与光纤传输技术实现控制PLC与调度中心上位机之间的通信。

2.4扬程水泵运行失效监控控制系统

2.4.1控制系统功能设计

针对当前许多煤矿排水泵控制自动化水平不高、主要以人工控制为主，开发出一套以PLC为核心的井下泵房自动控制系统，主要实现以下功能：

（1）PLC控制程序采用模块化结构，系统可按程序模块分段调试，分段运行。

该程序结构具有清晰、简捷、易懂，便于模拟调试，运行速度快等特点。

（2）系统根据水位和压力控制原则，自动实现水泵的轮换工作，延长了水泵的使用寿命。

（3）系统可根据投入运行泵组的位置，自动选择启动就近的真空泵，若在程序设定的时间内达不到真空度，便自动启动备用真空泵。

（4）系统根据电网负荷和供电部门所规定的平段、谷段、峰段供电电价时间段，以“避峰填谷”原则确定开、停水泵时间，从而合理地利用电网信息，提高矿井的电网运行质量。

（5）PLC自动检测水位信号，计算单位时间内不同水位段水位的上升速率，从而判断矿井的涌水量，自动投入和退出水泵运行台数，合理地调度水泵运行。

（6）在触摸屏上动态监控水泵及其附属设备的运行状况，实时显示水位、流量、压力、温度、电流、电压等参数，超限报警，故障画面自动弹出，故障点自动闪烁。

具有故障记录，历史数据查询等功能。

（7）系统具有通讯接口功能，