加固计算书.docx

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加固计算书

加固计算书

一、房间1楼板计算书

日期：

2/27/2014

时间：

1:

09:

02:

79pm

一、基本资料：

　1、房间编号：

1；次房间号：

1。

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：

固定/固定/固定/固定/

3、荷载：

　永久荷载标准值：

g＝10.00kN/m2

　可变荷载标准值：

q＝2.50kN/m2

　计算跨度　Lx=5000mm　；计算跨度　Ly=1500mm

　板厚　H=120mm；砼强度等级：

C25；钢筋强度等级：

HPB235

4、计算方法：

弹性算法。

5、泊松比：

μ＝1/5.

6、考虑活荷载不利组合。

二、计算结果：

　My=（0.04167+0.00000/5）*（1.35*10.00+0.98*1.25）*1.5^2=1.38kN·m

　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

　Mya=（0.12500+0.00000/5）*（1.4*0.88）*1.5^2=0.34kN·m

My=1.38+0.34=1.73kN·m

Asy=326.81mm2，实配φ8@150（As＝335.mm2）

ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%

　My'=0.08333*（1.35*10.00+0.98*2.50）*1.5^2=2.99kN·m

Asy'=326.81mm2，实配φ8@150（As＝1557.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.272%，ρ＝1.297%

三、跨中挠度验算：

Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值

（1）、挠度和裂缝验算参数：

　Mq=（0.04167+0.00000/5）*（1.0*10.00+0.5*2.50）*1.5^2=1.05kN·m

Es＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2

Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2

（2）、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：

①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝1.05/（0.87*101.*335.）=35.818N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.00559

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.00559*35.82）=-4.681

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：

αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535

③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：

矩形截面，γf'＝0

④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335./1000/101.=0.00332

⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式7.2.3－1）计算:

Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/（1+3.5γf'）]

Bs＝210000.*335.*101.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00332/（1+3.5*0.00）]=1237.70kN·m2

（3）、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：

按混凝土规范第7.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0

（4）、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：

B＝Bs/θ（混凝土规范式7.2.2）

B＝1237.70/2=618.850kN·m2

（5）、挠度f＝κ*Qq*L^4/B

f＝0.00260*11.2*1.50^4/618.850=0.240mm

f/L＝0.240/1500.=1/6259.，满足规范要求！

四、裂缝宽度验算：

①、X方向板带跨中裂缝：

②、Y方向板带跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝1.05*10^6/（0.87*101.*335.）=35.818N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*35.82）=-2.129

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*35.818/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.008mm，满足规范要求！

③、左端支座跨中裂缝：

④、下端支座跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝2.11*10^6/（0.87*101.*335.）=71.637N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*71.64）=-0.514

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*71.637/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.017mm，满足规范要求！

⑤、右端支座跨中裂缝：

⑥、上端支座跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝2.11*10^6/（0.87*98.*855.）=28.929N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝855./60000.=0.014

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*28.93）=-1.705

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*28.929/200000.*（1.9*20.+0.08*14.00/0.01425）=0.006mm，满足规范要求！

---------------------------------------------------

一、基本资料：

　1、房间编号：

1；次房间号：

2。

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：

固定/固定/固定/固定/

3、荷载：

　永久荷载标准值：

g＝10.00kN/m2

　可变荷载标准值：

q＝2.50kN/m2

　计算跨度　Lx=5000mm　；计算跨度　Ly=1800mm

　板厚　H=120mm；砼强度等级：

C25；钢筋强度等级：

HPB235

4、计算方法：

弹性算法。

5、泊松比：

μ＝1/5.

6、考虑活荷载不利组合。

二、计算结果：

　Mx=（0.00196+0.04224/5）*（1.35*10.00+0.98*1.25）*1.8^2=0.50kN·m

　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

　Mxa=（0.00840+0.11462/5）*（1.4*0.88）*1.8^2=0.12kN·m

Mx=0.50+0.12=0.62kN·m

Asx=326.81mm2，实配φ8@150（As＝335.mm2）

ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%

　My=（0.04224+0.00196/5）*（1.35*10.00+0.98*1.25）*1.8^2=2.03kN·m

　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

　Mya=（0.11462+0.00840/5）*（1.4*0.88）*1.8^2=0.46kN·m

My=2.03+0.46=2.50kN·m

Asy=326.81mm2，实配φ8@150（As＝335.mm2）

ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%

　Mx'=0.05582*（1.35*10.00+0.98*2.50）*1.8^2=2.88kN·m

Asx'=326.81mm2，实配φ12@180（As＝898.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.272%，ρ＝0.748%

　My'=0.08330*（1.35*10.00+0.98*2.50）*1.8^2=4.30kN·m

Asy'=326.81mm2，实配φ8@150（As＝335.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%

三、跨中挠度验算：

Mq--------按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值

（1）、挠度和裂缝验算参数：

　Mq=（0.00196+0.04224/5）*（1.0*10.00+0.5*2.50）*1.8^2=0.38kN·m

Es＝210000.N/mm2Ec＝27871.N/mm2

Ftk＝1.78N/mm2Fy＝210.N/mm2

（2）、在荷载效应的准永久组合作用下，受弯构件的短期刚度Bs：

①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝0.38/（0.87*93.*335.）=13.990N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.00559

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.00559*13.99）=-13.702

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：

αE＝Es/Ec＝210000.0/27870.7=7.535

③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：

矩形截面，γf'＝0

④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝As/b/ho＝335./1000/93.=0.00360

⑤、钢筋混凝土受弯构件的Bs按公式（混凝土规范式7.2.3－1）计算:

Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/（1+3.5γf'）]

Bs＝210000.*335.*93.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00360/（1+3.5*0.00）]=1026.56kN·m2

（3）、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：

按混凝土规范第7.2.5条，当ρ'＝0时，θ＝2.0

（4）、受弯构件的长期刚度B，可按下列公式计算：

B＝Bs/θ（混凝土规范式7.2.2）

B＝1026.56/2=513.278kN·m2

（5）、挠度f＝κ*Qq*L^4/B

f＝0.00261*11.2*1.80^4/513.278=0.601mm

f/L＝0.601/1800.=1/2997.，满足规范要求！

四、裂缝宽度验算：

①、X方向板带跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝0.38*10^6/（0.87*93.*335.）=13.990N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*13.99）=-7.167

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*13.990/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.003mm，满足规范要求！

②、Y方向板带跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝1.55*10^6/（0.87*101.*335.）=52.775N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*52.78）=-1.091

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*52.775/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.012mm，满足规范要求！

③、左端支座跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝2.03*10^6/（0.87*99.*628.）=37.596N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝628./60000.=0.010

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*37.60）=-1.838

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*37.596/200000.*（1.9*20.+0.08*12.00/0.01047）=0.009mm，满足规范要求！

④、下端支座跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝3.04*10^6/（0.87*101.*335.）=103.115N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*103.12）=-0.022

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*103.115/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.024mm，满足规范要求！

⑤、右端支座跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝2.03*10^6/（0.87*101.*335.）=69.097N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*69.10）=-0.574

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*69.097/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.016mm，满足规范要求！

⑥、上端支座跨中裂缝：

　裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：

ψ＝1.1-0.65*ftk/（ρte*σsq）（混凝土规范式7.1.2－2）

σsq＝Mq/（0.87*ho*As）（混凝土规范式7.1.4－3）

σsq＝3.04*10^6/（0.87*101.*335.）=103.115N/mm2

矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2

ρte＝As/Ate（混凝土规范式7.1.2－4）

ρte＝335./60000.=0.006

　当ρte＜0.01时，取ρte＝0.01

ψ＝1.1-0.65*1.78/（0.01*103.12）=-0.022

　当ψ＜0.2时，取ψ＝0.2

　ωmax＝αcr*ψ*σsq/Es*（1.9c+0.08*Deq/ρte）（混凝土规范式7.1.2－1）

　ωmax＝1.9*0.200*103.115/210000.*（1.9*20.+0.08*11.43/0.01000）=0.024mm，满足规范要求！

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一、基本资料：

　1、房间编号：

1；次房间号：

3。

2、边界条件（左端/下端/右端/上端）：

固定/铰支/固定/固定/

3、荷载：

　永久荷载标准值：

g＝10.00kN/m2

　可变荷载标准值：

q＝2.50kN/m2

　计算跨度　Lx=5000mm　；计算跨度　Ly=1700mm

　板厚　H=120mm；砼强度等级：

C25；钢筋强度等级：

HPB235

4、计算方法：

弹性算法。

5、泊松比：

μ＝1/5.

6、考虑活荷载不利组合。

二、计算结果：

　Mx=（0.00369+0.06875/5）*（1.35*10.00+0.98*1.25）*1.7^2=0.74kN·m

　考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩：

　Mxa=（0.00728+0.11644/5）*（1.4*0.88）*1.7^2=0.11kN·m

Mx=0.74+0.11=0.85kN·m

Asx=326.81mm2，实配φ8@150（As＝335.mm2）

ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%

　My=（0.06875+0.00369/5）*（1.35*10.00+0.98*1.25）*1.7^2=2.96kN·m

　考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩：

　Mya=（0.11644+0.00728/5）*（1.4*0.88）*1.7^2=0.42kN·m

My=2.96+0.42=3.37kN·m

Asy=326.81mm2，实配φ8@150（As＝335.mm2）

ρmin＝0.272%，ρ＝0.279%

　Mx'=0.07658*（1.35*10.00+0.98*2.50）*1.7^2=3.53kN·m

Asx'=326.81mm2，实配φ12@180（As＝898.mm2,可能与邻跨有关系）

ρmin＝