电梯井钢管安全防护搭设方案.docx

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电梯井钢管安全防护搭设方案

电梯井钢管安全防护搭设方案

1.工程概况

兆恒特钢大楼（1#厂房）工程由深圳市兆恒抚顺特钢有限公司投资兴建，建设地点位于深圳市公明田寮根玉路东侧，为地上7层小高层建筑；总建筑面积为2203.0.25平方米。

主要结构类型为框架结构。

电梯井内钢管防护搭设为33米，电梯井钢管防护只作为防护，不作荷载使用。

平面及立面图见附

（一）、附

（二）。

2.电梯井钢管防护构造要求

电梯井内钢管防护搭设为33米，从首层搭起。

按立杆步距h=1.80米，立杆纵距h=1.80米，横杆未1.80米，用Φ48×3.5钢管搭设，对角立杆错开1.5米，10米高卸荷一次，每层5米加木方及钢网满铺防护。

3.材质要求　

3.1钢管

（1）采用焊接钢管，为Q235A钢。

（2）外径为Ф48，壁厚3.5mm，长度主要有6m、4m等。

（3）新钢管质量要求

a.新钢管须有产品质量合格证，钢管材质检验报告。

b.钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。

c.外径和壁厚允许偏差为0.5mm。

d.端部应平整，端面切斜允许偏差为1.7mm。

（4）旧钢管外观质量要求

a.钢管须进行涂防锈漆处理。

b.钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀深度之和不大于0.5mm。

c.钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。

d.钢管应无裂纹，严禁打孔。

3.2扣件

（1）扣件有三种：

直角扣件、旋转扣件和对接扣件。

（2）扣件不得有裂纹、气孔。

不宜有疏松、砂眼或其它影响使用铸造缺陷，并应将影响外观质量粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。

（3）扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。

（4）扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙小于1mm。

（5）当扣件夹紧钢管时，开口处最小距离应不大于5mm。

（6）扣件表面应进行防锈处理。

（7）新扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告。

（8）扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏。

3.3安全网

安全网采用密目式绿色安全网，安全网在出厂前，必须有国家指定监督检测部门批量验证和检验合格证，已使用过安全网必须经过检查和试验合格后方可使用，超过使用期限安全网严禁使用。

安全网在储运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学物品侵蚀，搬运时禁止使用钩子。

4.4脚手板

本工程脚手板采用木脚手板，木脚手板厚度不小于25mm，材质不低于国家二等标准松木板，两端用4mm镀锌铁丝捆紧，禁止使用有扭纹、破裂严重脚手板。

5.落地式卸料平台搭设施工

5.1搭设顺序

场地整理→定位设置垫板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（栅格）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→搭防护栏杆→绑扎安全网

5.2施工工艺

（1）定位定距：

根据构造要求量出内、外立杆距墙距离，并做好标记。

用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用白灰点出立杆标记。

垫板准确放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。

（2）在搭设首层脚手架过程中，沿每框架格内设一道斜支撑，待该部位脚手架与主体结构连墙件可靠拉结后方可拆除。

（3）当卸料平台操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直至连墙件搭设完毕后方可拆除。

（4）电梯井钢管防护架体搭设，宜先立里排立杆，然后依次向外。

每排立杆宜先立两头，再立中间一根，互相看齐后再立中间部分各立杆。

立杆接长时，应先立外排，后立内排。

6.安全防护

（1）栏杆和挡脚板应搭设在外排立杆里侧。

（2）操作层上栏杆上皮高度1.2m，中栏杆居中设置。

（3）安全网须满挂在外侧立杆里侧，用铁丝绑扎牢固，不留缝隙，四周应交圈。

7.安全技术措施及注意事项

（1）搭拆人员必须是经过考核专业架子工，并持证上岗。

（2）操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。

（3）构配件必须合格。

（4）搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。

（5）操作层上施工荷载不得超过5kN/m，不得将模板支撑、缆风绳固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：

a.主节点处纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆

b.钢管连墙件

c.栏杆

（7）拆除脚手架时，地面应设围栏警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

　　　本计算书以高度最高（33米）电梯井钢管防护进行计算。

一、基本计算参数

　　　　计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

　　　　计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

模板支架搭设高度为33米，搭设尺寸为：

立杆步距h=1.80米，立杆纵距h=1.80米，横杆为1.80米，用Φ48×3.5钢管搭设，双角立杆错开1.5米，10米高卸荷一次，每层5米加木方及钢网满铺防护。

二、纵向支撑钢管计算

　　　　纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

　　　　截面抵抗矩W=5.08cm3；

　　　　截面惯性矩I=12.19cm4；

纵向钢管计算简图

　　　　1.荷载计算：

（1）脚手板与栏杆自重（kN/m）：

　　　　　　q1=0.000+0.300×0.300=0.090kN/m

（2）堆放材料自重线荷载（kN/m）：

　　　　　　q21=5.000×0.300=1.500kN/m

　　　　（3）施工荷载标准值（kN/m）：

　　　　　　q22=1.000×0.300=0.300kN/m

　　　　经计算得到，活荷载标准值q2=0.300+1.500=1.800kN/m

　　　　2.抗弯强度计算

　　　　最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下弯矩。

　　　　最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式如下:

　　　　最大弯矩计算公式如下:

　　　　最大支座力计算公式如下:

　　　　静荷载q1=1.20×0.090=0.108kN/m

　　　　活荷载q2=1.4×0.300+1.4×1.500=2.520kN/m

　　　　最大弯矩Mmax=（0.10×0.108+0.117×2.520）×1.2002=0.440kN.m

　　　　最大支座力N=（1.1×0.108+1.2×2.52）×1.20=3.771kN

　　　　抗弯计算强度f=0.440×106/5080.0=86.64N/mm2

　　　　纵向钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　　　3.挠度计算

　　　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度

　　　　计算公式如下:

　　　　静荷载q1=0.090kN/m

　　　　活荷载q2=0.300+1.500=1.800kN/m

　　　　三跨连续梁均布荷载作用下最大挠度

　　　　V=（0.677×0.090+0.990×1.800）×1200.04/（100×2.06×105×.0）=0.296mm

　　　　纵向钢管最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

　　三、横向支撑钢管计算

　　　　横向支撑钢管按照集中荷载作用下连续梁计算

　　　　集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=3.77kN

　　　　　　　　　　　　　　支撑钢管计算简图

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算简图

　　　　经过连续梁计算得到

　　　　最大弯矩Mmax=0.396kN.m

　　　　最大变形vmax=0.375mm

　　　　最大支座力Qmax=8.108kN

　　　　抗弯计算强度f=0.396×106/5080.0=77.95N/mm2

　　　　支撑钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　　　支撑钢管最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

　　四、扣件抗滑移计算

　　　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算:

　　　　　　　　　　　　　　　　R≤Rc

　　　　其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　　　　　R——纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；

　　　　计算中R取最大支座反力，R=8.11kN

　　　　单扣件抗滑承载力设计计算不满足要求,采用双扣件!

　　　　R≤8.0kN时，可采用单扣件；8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。

　　五、立杆稳定性计算荷载标准值

　　　　作用于模板支架荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

　　　　1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架钢管自重（kN）：

　　　　　　NG1=0.116×15.000=1.742kN

　　　　钢管自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值。

（2）栏杆自重（kN）：

　　　　　　NG2=0.150×0.600=0.090kN

　　　　（3）脚手板自重（kN）：

　　　　　　NG3=0.300×1.200×0.600=0.216kN

　　　　（4）堆放荷载（kN）：

　　　　　　NG4=5.000×1.200×0.600=3.600kN

　　　　经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.648kN。

　2.活荷载为施工荷载标准值产生荷载。

　　　　经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.200×0.600=0.720kN

　3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

　　　　　　　　　　　　N=1.20NG+1.4NQ

　　六、立杆稳定性计算

　　　　立杆稳定性计算公式

　　　　其中N——立杆轴心压力设计值，N=7.79kN

　　　　　　　——轴心受压立杆稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　　　　　　i——计算立杆截面回转半径（cm）；i=1.58

　　　　　　　A——立杆净截面面积（cm2）；A=4.89

　　　　　　　W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；W=5.08

　　　　　　　——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

　　　　　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　　　　　　l0——计算长度（m）；

　　　　如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

　　　　　　　　l0=k1uh　　　　　　　　　　

（1）

　　　　　　　　l0=（h+2a）　　　　　　　　

（2）

　　　　　　k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

　　　　　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

　　　　　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.10m；

　　　　公式

（1）计算结果：

l0=1.163×1.700×1.80=3.559m　　=3559/15.8=225.239　　=0.144

　　　　=7785/（0.144×489）=110.643N/mm2，立杆稳定性计算　<[f],满足要求!

　　　　公式

（2）计算结果：

l0=1.800+2×0.100=2.000m　　=2000/15.8=126.582　　=0.418

　　　　=7785/（0.418×489）=38.087N/mm2，立杆稳定性计算　<[f],满足要求!

　　　　如果考虑到高支撑架安全因素，适宜由公式（3）计算

　　　　　　　　l0=k1k2（h+2a）　　　　　　　（3）

　　　　　　k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.035；

　　　　公式（3）计算结果：

l0=1.163×1.035×（1.800+2×0.100）=2.407m　　=2407/15.8=152.368　　=0.301

　　　　=7785/（0.301×489）=52.872N/mm2，立杆稳定性计算　<[f],满足要求!