GRC施工外架调整方案1020方案.docx

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GRC施工外架调整方案1020方案

宜兴万达广场住宅区

影响外装GRC安装

悬

挑

脚

手

架

调

整

施

工

方

案

中国建筑第二工程局有限公司（沪）

1.编制依据：

建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（2011版）JGJ130—2011

建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80—91

建筑施工安全检查标准JGJ59—2011

宜兴万达广场施工图纸

原住宅外架布置图纸及搭设方案

2、工程概况

2。

1工程简介

序号

项目

内容

1

工程名称

宜兴万达广场

2

工程地址

宜兴市阳羡东路、东氿大道、东虹路、枫隐路之间

3

建设单位

宜兴万达广场投资有限公司

4

设计单位

深圳奥意建筑工程设计有限公司

5

监理单位

上海三凯建设监理有限公司

6

施工单位

中国建筑第二工程局有限公司（沪）

2.2、工程特点

本工程在主体结构施工时脚手架已搭设完毕，现因为外装GRC施工要用到此脚手架，而原脚手架不能满足GRC安装要求，现需对原脚手架进行调整，对GRC安装影响较大的各单体北侧、西侧、东侧原脚手架需进行拆除,重新搭设脚手架。

脚手架下部悬挑型钢不能变动，联梁可以外移立杆相应外移。

脚手架搭设完毕，需对内侧水平杆局部不能连通部位进行加固，相邻水平杆加强,拉结点加强，施工过程加强监测。

3、施工部署

3.1、安全防护领导小组

安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求。

为此项目经理部成立以项目执行经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员及责任分工如下：

组长：

王伟军（项目部经理）—-负责协调工作

谭晓斌——项目部执行经理

副组长：

贺金龙（工程部生产经理）——现场施工总指挥

连志刚（总工）—-技术总部署

高明——安全总监

组员：

蔡龙阳（片区长）--住宅区现场施工总协调

各工长、安全员——现场施工指挥、安全巡视和检查

3。

2设计总体思路

建筑物原有外架结构采用16#a工字钢梁悬挑式扣件式钢管脚手架。

立杆横距1。

05米、立杆纵距一般为1.5米,步距1。

8米（住宅原外架设计可参照外挑架设计图纸和方案），此脚手架只作为施工安全防护及施工操作使用，不作为承重架使用.结合本工程结构形式，实际施工特点,本工程住宅四周进行外装GRC安装，在影响GRC安装的部位将原有外挑架全部拆除，再进行安装,影响GRC安装的部位可适当调整,以满足GRC的安装施工。

4、脚手架施工

4.1准备

4.1。

1、现场工长按照方案中的有关要求，向搭设和使用人员进行技术交底。

4。

1。

2、工长和安全人员搭设前对脚手架构配件（钢管、扣件、脚手板等）进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构配件按品种、规格分类,堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

4。

1.3、清除搭设面杂物,平整搭设场地，并使排水畅通。

4。

2原有外挑架拆除

4.2。

1影响GRC安装部位的拆除

1）全面检查脚手架的扣件连接、拉接件、支撑体系等是否符合安全要求.

2）根据检查结果，结合方案中的拆除顺序，经批准后方可实施拆除。

3）进行拆除安全技术交底。

4）清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

5）拆除顺序应逐层由上而下进行,严禁上下同时作业。

6）所有拉接件应随脚手架逐层拆除,严禁先将拉接件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步,如高差大于两步，要增设拉接件加固。

7）当脚手架拆至下步最后一根长钢管的高度时（约6.5米），要先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆拉接件.

8）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，要先按照拉接件的布置要求设置拉接件和横向支撑加固。

4。

3搭设

4。

3。

1地基处理与底座安放

1）、对于落地脚手架，地基必须平整夯实，回填土上必须根据方案要求进行硬化处理，立杆下面垫跳板。

2）、对于悬挑脚手架，首先安放钢梁，钢梁里端用预埋在楼板上的螺杆进行固定，并用木楔卡紧顶牢.钢梁外端伸出脚手架外排立杆100mm。

3）、按照脚手架的柱距、排距要求进行定位、放线。

4）铺设垫板和安放底座,并注意以下事项：

垫板、底座应准确地放在定位线上;

垫板必须铺放平稳，铺实，不得悬空；

5）悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺

悬挑脚手架的搭设顺序为：

水平挑杆→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

5、脚手架检查与验收

脚手架搭设过程中现场工长和安全人员随时检查、预控,及时发现、纠正搭设过程中的问题、错误；

脚手架搭设完成后，片区长和安全人员组织进行验收，合格后方可使用。

6、脚手架的拆除

6。

1拆除准备

1）全面检查脚手架的扣件连接、拉接件、支撑体系等是否符合安全要求。

2）根据检查结果,补充完善方案中的拆除顺序，经批准后方可实施拆除.

3）进行拆除安全技术交底。

4）清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

6。

2拆除应符合下列要求

1）拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业。

2）所有拉接件应随脚手架逐层拆除，严禁先将拉接件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于两步，要增设拉接件加固.

3）当脚手架拆至下步最后一根长钢管的高度时（约6。

5米）,要先在适当位置搭临时抛撑加固,后拆拉接件.

4）当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，要先按照拉接件的布置要求设置拉接件和横向支撑加固。

6.3卸料

1）各构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔.

2）运至地面的构配件要及时进行检查整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放，防止锈蚀。

7、.脚手架安全管理和措施

7。

1准备要求

1）：

脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的架子工，并持有上岗证.

2）：

搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

3：

在架子搭设前,工长必须写好书面安全交底，班组必须严格按操作要求和技术安全交底施工。

操作者必须佩戴相应操作证上岗.

4）：

架子工作业时，必须戴安全帽，系安全带,穿软底鞋,所有材料应堆放整齐平稳,工具放入工具袋内，上下传递物体不得抛掷。

5）:

搭设脚手架材料规格必须符合要求,材料不得有变形、腐蚀。

6）:

脚手架地基应平整坚实，并加设垫木、垫板,以防止发生整体或局部沉陷。

7.2搭设阶段

1）脚手架构配件质量必须按规定进行检验，合格后方可使用。

2）脚手架搭设要按下列阶段进行检查，发现问题及时纠正：

基础完工（或悬挑钢梁安装）后及脚手架搭设之前

操作层上施加荷载之前

搭设完10米高度后

达到设计高度后。

3）脚手板要满铺,铺平铺稳，不得有探头板.在脚手架搭设过程中要及时设置连墙杆和剪刀撑以及必要的拉绳或吊索，避免在搭设过程中发生偏斜和倾斜.

4）脚手架的搭设质量必须符合要求后方可投入使用。

7。

3使用阶段

1）操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将模板支撑、混凝土泵管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。

2）六级和六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雪后上架操作要有防滑措施，扫除积雪.

3）：

遇有雷雨天气，脚手架上人员须立即离开脚手架。

4）：

设专人负责对脚手架进行经常检查和保养。

a。

在下列情况下必须对脚手架进行检查:

在六级大风与大雨后;

停用超过一个月，复工前

b.检查保修项目

各主节点处杆件的安装，拉接件、支撑、门洞等的构造是否符合要求。

地基是否积水，底座是否松动,立柱是否悬空

扣件螺栓是否松动

脚手架立柱的沉降与垂直度是否在允许偏差范围内。

安全防护措施是否符合要求

4）脚手架使用期间,严禁任意拆除下列杆件：

主节点处的纵横向水平杆，纵横向扫地杆；拉接件；支撑；栏杆、挡脚板。

要拆除上述任一杆件均要采取安全措施，并经主管部门批准.

5）严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则要采取安全措施,并经主管部门批准。

6）临路搭设的脚手架外侧应有防护措施,以防坠物伤人。

7）在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

8）工地临时用电线路的架设和脚手架接地、避雷等应按国家现行标准执行。

9）验收后的架子任何人不得擅自修改,如做局部修改时经有关部门同意（施工负责人）签证后，由架子工进行.

7。

4拆除阶段

拆除脚手架时，地面要设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

8、质量保证措施

8.1.脚手架的搭设、拆除等，严格按经审定的方案执行。

8。

2.严格遵守现行有的有关脚手架的规范、规程等.

8.3。

定期进行安全生产、进度、质量的总结会议。

8。

4。

施工前，项目技术负责人组织班组长及工人认真熟悉和学习本方案,各工长做好技术交底工作，并执行技术交底签字制度，并认真检查执行情况.

8.5.教育职工树立“百年大计、质量第一”的思想，坚持“预防为主”的方针，强化安全意识，防患于未然，以最大限度的减小各种损失，以施工质量保证质量的稳定提高和发展。

8。

6.在施工过程中，作业人员必须严格按方案及规范施工，应坚持边施工边自检、互检的制度，有问题及时提出、及时改正,以确保施工质量。

8.7.坚持奖罚严明的质量管理制度，对质量好的，要给予精神和物质的表彰和奖励。

对质量不好的，必须查明原因，订出改正措施、并落实，对责任人视情况给予不同的惩罚。

8。

8.严格要求对施工现场的各种成品,半成品进行有效的保护。

9、挑架验算

普通型钢悬挑脚手架计算书

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59—99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

一、参数信息

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为15m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为:

立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1。

8m；

内排架距离墙长度为0.90m；

大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根;

采用的钢管类型为Φ48×2。

7；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取三步三跨，竖向间距5.4m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2。

活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3。

000;脚手架用途：

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处江苏无锡，基本风压0。

45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz,计算连墙件强度时取0。

92，计算立杆稳定性时取0。

74，风荷载体型系数μs为0.214；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）：

0。

1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）：

0.300；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0。

150;

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0。

005；脚手板铺设层数：

4层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：

竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.95m，建筑物内锚固段长度2.55m。

锚固压点螺栓直径（mm）：

18。

00；

楼板混凝土标号:

C30；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:

6.000；

钢丝绳与墙距离为（m）:

3。

150；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1.85m。

二、大横杆的计算

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1。

均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0。

03kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×1/（2+1）=0。

1kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×1/（2+1）=1kN/m；

静荷载的设计值：

q1=1。

2×0.03+1.2×0。

1=0.156kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1。

4×1=1.4kN/m;

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2。

强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下：

M1max=0。

08q1l2+0。

10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.156×1.52+0。

10×1。

4×1.52=0。

343kN·m;

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=—0。

10q1l2—0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×0。

156×1。

52-0。

117×1.4×1.52=-0.404kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.343?

06，0.404？

06）/4120=98.058N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=98。

058N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求!

3。

挠度验算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0。

677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值：

q1=P1+P2=0。

03+0。

1=0。

13kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677?

。

13?

5004/（100？

.06?

05?

8900）+0。

990？

?

5004/（100?

。

06？

05？

8900）=2。

679mm；

大横杆的最大挠度2。

679mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算

根据JGJ130-2001第5。

2。

4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1。

荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0。

03×1.5=0.045kN；

脚手板的自重标准值:

P2=0。

3×1×1。

5/（2+1）=0。

150kN;

活荷载标准值：

Q=3×1×1。

5/（2+1）=1.500kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×（0。

045+0.15）+1。

4×1。

5=2.334kN;

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.03×12/8=0.005kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=2.334×1/3=0。

778kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0。

783kN·m;

最大应力计算值σ=M/W=0。

783?

06/4120=189.964N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=189.964N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

3。

挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5？

.03？

0004/（384？

.06？

05?

8900）=0。

019mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.045+0.15+1.5=1.695kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2—4l2/9）/72EI

νpmax=1695.3？

000?

3?

0002-4?

0002/9）/（72?

.06?

05？

8900）=2.953mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0。

019+2.953=2.973mm；

小横杆的最大挠度为2.973mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑力的计算

按规范表5.1。

7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。

00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）：

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8。

00kN；

R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值：

P1=0.03×1。

5×2/2=0.045kN；

小横杆的自重标准值：

P2=0.03×1/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值:

P3=0。

3×1×1.5/2=0.225kN；

活荷载标准值:

Q=3×1×1.5/2=2.25kN;

荷载的设计值：

R=1.2×（0.045+0。

015+0。

225）+1。

4×2。

25=3。

492kN；

R〈8。

00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0。

1248+（1。

50×2/2）×0.030/1.80］×15.00=2。

249kN；

（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×4×1。

5×（1+0。

9）/2=1.71kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0。

15kN/m

NG3=0.15×4×1。

5/2=0.45kN；

（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网：

0。

005kN/m2

NG4=0.005×1。

5×15=0.112kN;

经计算得到,静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。

522kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值.经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1×1.5×2/2=4.5kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1。

2NG+0。

85×1.4NQ=1。

2×4.522+0。

85×1.4×4。

5=10。

781kN；

不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为

N’=1.2NG+1.4NQ=1。

2×4。

522+1.4×4。

5=11.726kN;

六、立杆的稳定性计算

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μzμsω0

其中ω0-—基本风压（kN/m2）,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用:

ω0=0。

45kN/m2；

μz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=0.74；

μs——风荷载体型系数：

取值为0.214；

经计算得到，风荷载标准值为：

Wk=0.7×0。

45×0。

74×0.214=0。

05kN/m2;

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0。

85×1。

4×0.05×1.5×1.82/10=0。

029kN·m;

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f］

立杆的轴心压力设计值：

N=10.781kN；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤［f]

立杆的轴心压力设计值：

N=N'=11.726kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.6cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得:

μ=1.7；

计算长度，由公式l0=kuh确定：

l0=3。

534m；

长细比:

L0/i=221；

轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=1。

149

立杆净截面面积:

A=3。

84cm2;

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4。

12cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f］=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=10781.4/（1。

149？

84）+28849。

566/4120=31.438N/mm2；

立杆稳定性计算σ=31。

438N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=11726.4/（1.149？

84）=26。

577N/mm2;

立杆稳定性计算σ=26。

577N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求！

七、连墙件的计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0。

92，μs＝0。

214，ω0＝0.45,

Wk=0。

7μzμsω0=0。

7?

.92?

.214？

。

45=0。

062kN/m2;

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=24.3m2；

按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）5。

4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN），N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1。

4×Wk×Aw=2。

11kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=7.11kN;

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ稟穂f]

其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l/i=900/16的结果查表得到φ=0.832，l为内排架距离墙的长度;

A=3.84cm2；［f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。

832×3.84×10-4×205×103=65。

495kN；

Nl=7.11

495，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=7。

11小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体900mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1850mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W