模板安装专项施工方案.docx
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模板安装专项施工方案
玉柴船用柴油机基地建设项目仓储物流配送中心
仓库工程——化工仓
模板安装专项施工方案
施工单位：
广西泰皇建筑工程有限公司
编制人：
审核人：
审批人：
编制日期：
目录
一、模板安装一般要求
二、模板安装前的准备工作
三、模板安装
四、模板安装安全技术措施
五、模板拆除安全技术措施
六、模板及支撑验算
模板工程专项施工方案
一、模板安装一般要求
1、安装模板时，高度在2m以上时，应遵守高处作业安全
术规范的有关规定、
2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受浇捣砼量和侧压力及施工中生的荷载。
各种预埋件、预留孔洞要准确，固定要牢固。
3、构造简单，装拆方便，并便于钢筋绑扎与安装及砼的浇
和养护等工艺要求、
4、模板接缝严密，不得漏浆、
5、遇有恶劣天气，如降雨、大雾及六级以上大风时，应停
露天的高处作业、雨停止后，应及时清理模架及地面上的
水
6、楼层高度超过四米及其以上的建筑物安装模板时，外脚
架应随同搭设并满铺脚踏板，张挂安全网和防护栏杆。
在
街及交通要道地区，应设警示牌。
设专人看护，严防伤人
7、施工人员上下班应走安全通道，严禁攀爬模板、支撑件
不得在独立梁及模板行走安装与拆除5m以上的模板，应搭设脚手架，并设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。
8、不得将模板或支撑杆件搭设在门框上，也不得将脚手板搭
设在模板或支撑件上应模板及支撑杆件及脚手架分开
9、模板的预留空洞等处，应加盖或设置防护栏杆，防止人员
或物体坠落
10、在高处支模时，脚手架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层，所堆放和操作人员的总荷载，不得超过脚手架和工作台的规定荷载值
二、模板安装前的准备工作
１、模板安装前由项目技术负责人向作业班组长做书面安全技术交底，再由作业班组长向操作人员进行安全技术交底和安全教育，有关施工及操作人员应熟悉施工图及模板工程的施工设计。
２、施工现场设可靠的能满足模板安装和检查需用的测量控制点。
３、现场使用的模板及配件应按规格和数量逐项清点和检查，未经修复的部件不得使用。
４、钢模板安装前应涂刷脱膜剂。
５、梁和楼板模板的支柱支设在土壤地面时，应将地面事先整平夯实，并准备柱底垫板。
６、竖向模板的安装底面应平整坚实，并采取可靠的定位措施，竖向模板应按施工设计要求预埋支承锚固件。
7、模板应涂刷脱模剂。
8、施工机具及辅助材料的准备工作，见下表
类别
名称
规格
用途
备注
常
用
机
具
锤子
重量0.25、5kg
装卸u形卡
单头扳子
开口宽12mm
紧固扣件
木锯
嵌木条用
钢丝钳
绑扎钢筋
墨斗、粉线带
弹线用
其
它
工
具
绳索
白棕绳
安装模板
毛排刷
刷隔离剂
钢丝刷
清理模板
零配件和工具箱
水准仪
测量标高
经伟仪
测量轴线
方尺
1×1.5m
放线
线坠
测量模板垂直度
水平尺
长450、500m
找平
钢卷尺
5m和50m
检查尺寸、测量放线
直尺
2—3m
校、核对
靠尺
2m
塞尺
检测安装质量
三、模板安装
1、基础工程模板
（1）地面以下的支撑，应先检查土壁的稳定情况，遇有裂纹及塌方危险时，应采取安全防范措施后，方准下人工作。
（2）基坑离上口边缘1m内不得堆放模板及支撑件。
同时上下人时要相互呼应，运下的模板及支撑件严禁堆放在坑壁上。
（3）在地面上支立柱应垫通长的木板，斜向支撑土壁应加垫板，每层主柱不多于一个接头，并上下错开，夹板应牢固。
（4）绑扎钢筋。
浇灌砼等不得站立在模板上操作。
（5）支模后放置时间较长的，浇筑前应进行复查，并及时处理开裂、变形等不良情况。
2、柱模板
（1）柱模板的下端应有空位的基础和防止模板位移的固定措施
（2）模板及其支撑等的排列布置按设计图进行，柱股箍或紧固木楞的规格，间距应按模板设计计算确定
（3）安装预拼大模板，应同时安设临时支撑支稳，严禁将大片模板系于柱子钢筋上，待四周侧板全部就位后，应随时进行校正，并紧固四个角步，按规定设柱，箍或紧固钢楞，安设支撑永久固定。
（4）安装预拼整体柱模时，应边就位边校正边安设支撑。
支撑与地面的倾角不能小于60o
3、/其他工程模板
（1）安装圈梁、阳台、雨篷及挑檐等模板时，其支撑应自成系统，应采用斜撑固定
在内端的柱模或梁模上。
悬挑结构模板的支柱，上下必须保持在一条竖直的中心线上。
（2）安装悬挑结构模板应搭设在脚手架或悬挑工作台上，并设防护栏杆和安全网。
在危险部位作业时，操作人员应系好安全带作业，下方不得有人通行和停留。
四、模板安装安全技术措施
１、模板的安装必须按模板的施工设计进行，严禁任意变动。
２、配件必须装插牢固，支柱和斜撑下的支承面应平整垫实，并有足够的受力面积，支撑件应着力于外钢楞，予埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。
基础模板必须支拉牢固，防止变形，侧模斜撑的底部应加设垫木。
墙和柱子模板的底面应找平，下端应与事先做好的定位基准靠紧垫平，在墙、柱上继续安装模板时，模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正。
３、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板，支撑和新浇砼的重量时，方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱应在同一垂直线上。
４、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆，支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，当支柱高度小于４米时，水平撑应设上下两道，两道水平撑之间,在纵、横向加设剪刀撑，然后支柱每增高２米再增加一道水平撑，水平撑之间还需增加剪刀撑一道，支撑杆接长使用时，接头不能超过两个，且应采用辅助支柱来保证接头的承力和稳定。
5、模板安装必须按模板的施工设计进度，严禁任意变动。
6、下层楼板结构的强度，当达到能承受上层模板、支撑和新浇砼的重量时方可进行，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除，同时上下支柱必须在同一垂直线上。
7、模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。
8、支柱全部安装完毕后，应及时沿横向和纵向加设水平撑和垂直剪刀撑，并与支柱固定牢靠，水平撑设上、下两道，两道水平撑之间，在纵横向加设剪刀撑。
9、支架立杆竖直设置，下部严禁垫砖及其它易碎物，2M高度的垂直允许偏差为15mm。
10、当梁模板支架立杆采用单根立杆时立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不大于25MM。
11、满堂模板四边与中间每隔四排支架立杆设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连接续设置。
12、支模应按施工工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。
13、支设立柱模板和梁模板时，必须搭设施工层。
脚手板铺严，外侧设防护栏杆，不准站在柱模板上操作和在梁模板上行走，更不允许利用拉杆支撑攀登上下。
14、墙模板在未装对接螺栓前，板面要向后倾斜一定角度并撑牢，以防倒塌。
安装过程要随时拆换支撑或增加支撑，以保持墙模处于稳定状态。
15、安装墙模板时，以内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，连接模板的U形齿要正反交替安装，同一道墙的两侧模板要同时组合，以确保模板安装时的稳定。
16、楼板模板安装就位时，要在支架搭设稳固，板下横楞与支架连接牢固后进行。
17、五级以上大风，必须停止模板的安装工作。
18、模板安装完毕，必须进行检查验收后，方可浇筑砼，验收单内容要量化。
现浇结构模板安装允许偏差：
序号
项目
允许偏差（mm）
1
轴线位置
5
2
底模上表面标高
±5
3
截面内部
尺寸
基础
±10
柱、梁
+4.-5
4
层高垂直
全高≤5m
6
全高>5m
8
5
相邻两板表面高低差
2
6
表面平整（2米长度）
5
五、模板拆除安全技术措施
１、模板拆除前必须确认砼强度达到规定，并经拆模申请批准后方可进行，要有砼强度报告砼强度未达到规定，严禁提前拆模。
２、模板拆除前应向操作班组进行安全技术交底，在作业范围设安全警戒线并悬挂警示牌，拆除时派专人（监护人）看守。
３、模板拆除的顺序和方法：
按先支的后拆，后支的先拆，先拆不承重部分，后拆承重部分，自上而下的原则进行。
4、在拆模板时，要有专人指挥和切实的安全措施，并在相应的部位设置工作区，严禁非操作人员进入作业区。
5、工作前要事先检查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。
6、遇六级以上大风时，要暂停室外的高处作业，有雨、雪、霜时要先清扫施工现场，不滑时再进行作业。
7、拆除模板要用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板上。
8、在楼层临边、楼梯楼板有预留洞时，要在模板拆除后，随时在相应的部位做好安全防护栏杆，或将板的洞盖严。
9、拆模间隙时，要将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤。
10、拆除基础及地下室模板时，要先检查基模，土壁的情况发现有松软、龟裂等不安全因素时，必须在采取措施后，方可下人作业，拆下的模板和支撑件不得在离槽上口１m以内堆放，并随拆随运。
11、拆除板、梁、柱、墙模板时要注意：
（1）在拆除2m以上模板时，要搭脚手架或操作平台，脚手板铺严，并设防护栏杆。
（2）严禁在同一垂直面上操作。
（3）拆除时要逐块拆卸，不得成片松动和撬落、拉倒。
（4）拆除梁阳台楼层板的底模时，要设临时支撑，防止大片模板坠落。
（5）严禁站在悬臂结构，阳台上面敲拆底模。
12、每人要有足够工作面，数人同时操作时要明确分工，统一信号和进行。
六、模板验算
梁模板（扣件钢管架）计算书
广西玉柴股份有限公司船用柴油机基地建设项目仓储物流配送中心仓库工程-化工仓工程；工程建设地点：
玉柴原化肥厂内；属于钢筋砼框架结构；地上1层；地下0层；建筑高度：
6.2m；总建筑面积：
1875.12平方米；总工期：
180天。
本工程由广西玉柴股份有限公司投资建设，广西壮族自治区工业设计院设计，广西至佳建设工程咨询有限公司监理，广西泰皇建筑工程有限公司组织施工；由刘敬声担任项目经理，朱林担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:
L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B（m）：
0.30；梁截面高度D（m）：
0.90；
立杆沿梁跨度方向间距La（m）：
1.00；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：
0.50；
立杆步距h（m）：
1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：
1.50；
梁支撑架搭设高度H（m）：
6.20；梁两侧立杆间距（m）：
1.10；
承重架支撑形式：
梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：
1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：
双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：
1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度（kN/m3）：
24.00；模板自重（kN/m2）：
0.30；钢筋自重（kN/m3）:
1.50；
施工均布荷载标准值（kN/m2）：
2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：
17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）：
2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）：
4.0；
3.材料参数
木材品种：
柏木；木材弹性模量E（N/mm2）：
10000.0；
木材抗压强度设计值fc（N/mm）：
16.0；
木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：
1.7；
面板材质：
胶合面板；面板厚度（mm）：
15.00；
面板弹性模量E（N/mm2）：
6000.0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：
13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b（mm）：
50.0；梁底方木截面高度h（mm）：
70.5；
梁底模板支撑的间距（mm）：
200.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距（mm）：
200；次楞根数：
4；
主楞竖向支撑点数量：
4；
穿梁螺栓直径（mm）：
M12；穿梁螺栓水平间距（mm）：
500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：
150mm，300mm，450mm，600mm；
主楞材料：
木方；
宽度（mm）：
50.00；高度（mm）：
70.50；
主楞合并根数：
2；
次楞材料：
木方；
宽度（mm）：
50.00；高度（mm）：
70.50；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t--新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T--混凝土的入模温度，取20.000℃；
V--混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1--外加剂影响修正系数，取1.200；
β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为4根。
面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图（单位：
mm）
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ＝M/W<[f]
其中，W--面板的净截面抵抗矩，W=20×1.5×1.5/6=7.5cm3；
M--面板的最大弯矩（N·mm）；
σ--面板的弯曲应力计算值（N/mm2）
[f]--面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值:
q1=1.2×0.2×17.85=4.284kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:
q2=1.4×0.2×4=1.12kN/m；
计算跨度:
l=（900-0）/（4-1）=300mm；
面板的最大弯矩M=0.1×4.284×[（900-0）/（4-1）]2+0.117×1.12×[（900-0）/（4-1）]2=5.03×104N·mm；
面板的最大支座反力为:
N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×4.284×[（900-0）/（4-1）]/1000+1.2×1.120×[（900-0）/（4-1）]/1000=1.817kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:
σ=5.03×104/7.50×103=6.7N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:
[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=6.7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:
q=q1=4.284N/mm；
l--计算跨度:
l=[（900-0）/（4-1）]=300mm；
E--面板材质的弹性模量:
E=6000N/mm2；
I--面板的截面惯性矩:
I=20×1.5×1.5×1.5/12=5.62cm4；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×4.284×[（900-0）/（4-1）]4/（100×6000×5.63×104）=0.696mm；
面板的最大容许挠度值:
[ν]=l/250=[（900-0）/（4-1）]/250=1.2mm；
面板的最大挠度计算值ν=0.696mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=1.817/0.200=9.084kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度70.5mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×5×7×7/6=41.42cm3；
I=1×5×7×7×7/12=146cm4；
E=10000.00N/mm2；
计算简图
剪力图（kN）
弯矩图（kN·m）
变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.036kN·m，最大支座反力R=1.998kN，最大变形ν=0.007mm
（1）次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ=M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=3.63×104/4.14×104=0.9N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=0.9N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值:
[ν]=200/400=0.5mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.007mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=0.5mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.998kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用木方，宽度50mm，高度70.5mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=2×5×7×7/6=82.84cm3；
I=2×5×7×7×7/12=292cm4；
E=10000.00N/mm2；
主楞计算简图
主楞弯矩图（kN·m）
主楞变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=0.300kN·m，最大支座反力R=5.459kN，最大变形ν=0.444mm
（1）主楞抗弯强度验算
σ=M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:
σ=3.00×105/8.28×104=3.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:
[f]=17N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=3.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！
（2）主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.444mm
主楞的最大容许挠度值:
[ν]=300/400=0.75mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.444mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=0.75mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
N<[N]=f×A
其中N--穿梁螺栓所受的拉力；
A--穿梁螺栓有效面积（mm2）；
f--穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；
穿梁螺栓型号:
M12；查表得：
穿梁螺栓有效直径:
9.85mm；
穿梁螺栓有效面积:
A=76mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力:
N=5.459kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值:
[N]=170×76/1000=12.92kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力N=5.459kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.92kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=300×15×15/6=1.13×104mm3；
I=300×15×15×15/12=8.44×104mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ=M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:
1.2×（24.00+1.50）×0.30×0.90=8.262kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:
1.2×0.30×0.30=0.108kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3:
1.4×（2.00+2.00）×0.30=1.680kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1（q1+q2）l2+0.117q3l2=0.1×（8.262+0.108）×2002+0.117×1.68×2002=4.13×104N·mm；
σ=Mmax/W=4.13×104/1.13×104=3.7N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=3.7N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q=q1+q2=8.262+0.108=8.370kN/m；
l--计算跨度（梁底支撑间距）:
l=200.00mm；
E--面板的弹性模量:
E=6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:
[ν]=200.00/250=0.800mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.677×8.37×2004/（100×6000×8.44×104）=0.179mm；
面板的最大挠度计算值:
ν=0.179mm小于面板的最大允许挠度值:
[ν]=0.8mm，满足要求！
七、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：
q1=1.2×[（24+1.5）×0.9×0.2+0.3×0.2×（2×0.9+0.3）/0.3]=6.012kN/m；
（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m）：
q2=1.4×（2+2）×0.2=1.12kN/m；
均布荷载设计值q=6.012+1.120=7.132kN/m；
2.支撑方木验算：
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5×7.05×7.05/6=4.14×101cm3；
I=5×7.05×7.05×7.05/12=1.46×102cm4；
E=10000N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：
简图（kN·m）
剪
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