装配式建筑预制率计算及叠合楼板支撑计算书.docx
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装配式建筑预制率计算及叠合楼板支撑计算书
附件1
某市装配式建筑项目
预制率计算书
（参考格式）
项目名称：
________________________
建设单位：
________________________
设计单位：
________________________
结构专业负责人：
__________________
结构专业设计人：
__________________
日期：
________________________
目录
项目基本情况5
（一）本项目采用预制构件种类5
（二）本项目采用工具式模板5
（三）本项目各层预制构件分布图5
......5
二、预制率计算依据5
三、预制率的详细计算5
四、结论8
五、附件8
叠合板底支撑9
计算书9
（参考格式）9
项目名称：
________________________9
建设单位：
________________________9
设计单位：
________________________9
结构专业负责人：
__________________9
结构专业设计人：
__________________9
日期：
________________________9
1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-201410
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-200810
3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ231－201010
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-201010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-201210
6、《钢结构设计规范》GB50017-200310
一、工程属性：
10
二、荷载设计：
10
三、板底支撑体系设计：
10
四、叠合楼板验算11
五、主梁验算12
六、立柱验算14
七、可调托座验算15
八、抗倾覆验算15
九、立柱地基承载力验算15
项目基本情况
项目位于某市区，共有栋塔楼，其中栋层、层；栋层、层采用了装配式的建造方式。
栋塔楼建筑高度米，标准层层高米；栋塔楼建筑高度米，标准层层高米。
（一）本项目采用预制构件种类
本项目采用预制构件种类有，共种。
（如：
预制剪力墙、预制外挂墙板、预制叠合楼板、预制内隔墙板、预制阳台、预制楼梯段、预制叠合梁等）
（二）本项目采用工具式模板
本项目采用工具式模板是，共种。
（如:
铝合金模板、大钢模模板、塑料模板等）
（三）本项目各层预制构件分布图
（各层预制构件分布不同，每种分布均应有分布图）
1.X栋X层预制构件分布图：
2.X栋X-XX层预制构件分布图：
......
二、预制率计算依据
预制率计算依据：
计算依据：
某市主管部门关于预制率计算的相关文件。
三、预制率的详细计算
（一）主体和围护结构预制混凝土构件体积计算
1.体积计算（应填写具体构件，如预制外墙板、预制楼梯等）
（1）预制构件，共种，其三维示意图如下：
（当某种类型的构件含有多种形状时，均应有示意图，并应分别编号及计算）
（2）预制构件体积计算
1）预制（构件名称）图示：
预制构件类型
预制构件
编号
单个构件体积（m³）
（3）各层预制构件统计表
X栋X层预制构件统计表
X-X层，共XX层
预制构件类型
预制构件
编号
单个构件
体积（m³）
单一楼层
数量
总体积
（m³）
合计
单一楼层
X个标准层
（4）预制构件汇总统计表
X栋预制构件总统计表（共XX层）
楼层
预制构件总体积（m³）
X-X层
X-XX层
XX-XX层
合计
预制构件（构件名称）混凝土总体积V=m3
2.体积计算（应填写具体构件，如预制外墙板、预制楼梯等，每种类型的构件分别计算）
......
3.主体和围护结构预制混凝土构件总统计表
X栋预制主体和围护结构预制混凝土构件构件统计表
X-XX层，共层
楼层
预制构件体积（m³）
预制构件体积（m³）
预制构件体积（m³）
预制构件总体积（m³）
X-X
X-XX
XX-XX
合计
主体和围护结构预制混凝土构件总体积V=m3
（三）混凝土总体积计算
1.X栋混凝土体积计算
X栋混凝土体积统计表
X栋X层、X-XX层、XX层，共XX层
楼层
总体积
X-X
X-XX
XX-XX
XX
单栋体积合计
X栋混凝土总体积V=m³
（七）预制率计算表
X栋、X栋预制率计算表
X栋X-XX层、X栋X-XX层，共XX层
楼栋
预制混凝土体积
混凝土总体积
预制率
X
四、结论
经计算，本项目栋建筑塔楼采用装配式施工的预制率为。
预制率符合要求。
五、附件
提供CAD形式的预制构件模板图（要求构件线段为PL线，相关表面积带图案填充）复杂或异型构件宜提供可查询表面积和体积的相关三维模型的电子文档。
附件1
叠合板底支撑
计算书
（参考格式）
项目名称：
________________________
建设单位：
________________________
设计单位：
________________________
结构专业负责人：
__________________
结构专业设计人：
__________________
日期：
________________________
计算依据：
1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-2014
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ231－2010
4、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
6、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性：
新浇混凝土板名称
FB1预制叠合楼板
预制+新浇混凝土板板厚（mm）
60预制+70现浇
板底支架纵向长度La（m）
4
板底支架横向长度Lb（m）
4
板底支架高度H（m）
2.8
二、荷载设计：
主梁及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
主梁
0.05
顶托及主梁
0.1
支架
0.6
混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
2.8
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.78
0.78×1×0.8=0.624
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
2.8
三、板底支撑体系设计：
主梁布置方向
平行桁架方向
立杆纵向间距la（mm）
1200
立杆横向间距lb（mm）
1200
水平杆步距h（mm）
1200
顶层水平杆至立杆顶部距离hˊ（mm）
950
支架可调托座支撑点至叠合楼板板底距离a（mm）
170
主梁最大悬挑长度L2（mm）
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、叠合楼板验算
面板类型
叠合楼板
厚度t（mm）
60
抗弯强度设计值f（N/mm2）
14.3
弹性模量E（N/mm2）
3×104
计算方式
简支梁
按简支梁，取1.2m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4
I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G2k+G3k）（h现浇+h预制）+γQbQ1k=1.2×1.2×（24+1.1）×（0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/m
q1静=γGb（G2k+G3k）（h现浇+h预制）=1.2×1.2×（24+1.1）×（0.06+0.07）=4.7kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G2k+G3k）（h现浇+h预制）+γQbQ1k=1×1.2×（24+1.1）×（0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·m
σ=Mmax/W=1.753×106/（7.2×105）=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×7.52×12004/（384×30000×216×105）=0.313mm
νmax=0.313mm≤min{1200/150，10}=8mm
满足要求！
五、主梁验算
主梁材质及类型
方钢管
截面类型
50×80
截面惯性矩I（cm4）
426.667
截面抵抗矩W（cm3）
106.667
抗弯强度设计值f（N/mm2）
17.16
弹性模量E（N/mm2）
8800
计算方式
四等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×1.2×（0.05+（24+1.1）×0.13）+1.4×1.2×3=9.811kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×1.2×（0.05+（24+1.1）×0.13）+1×1.2×3=7.576kN/m
按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
1、强度验算
σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝6.937kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×6.937×1000/（2×100×80）=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
νmax=2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
满足要求！
4、支座反力
承载能力极限状态
R1=6.797kN
R2=13.173kN
R3=11.071kN
R4=13.173kN
R5=6.797kN
正常使用极限状态
R1ˊ=5.252kN
R2ˊ=10.179kN
R3ˊ=8.555kN
R4ˊ=10.179kN
R5ˊ=5.252kN
六、立柱验算
钢管类型（mm）
Φ48×3.5钢管
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立柱截面面积（mm2）
489
立柱截面抵抗矩（mm3）
5080
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm
考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550
l02=ηh=1.2×1550=1860mm
取两值中的大值l0=1860mm
λ=l0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1188/15.9=74.72
查表得，φ=0.75
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.13）+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kN
f=N1/（φ1A）＝11.859×103/（0.75×489）=32.34N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1860/15.9=116.981
查表得，φ=0.47
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×（0.6+（24+1.1）×0.13）+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kN
f=N2/（φ2A）＝12.723×103/（0.47×489）=55.35N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
考虑风荷载
Mw=ψc×γQωklah2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m
顶部立杆段：
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（0.1+（24+1.1）×0.13）+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kN
f=N1w/（φ1A）+Mw/W=11.493×103/（0.75×489）+0.227×106/5080=76.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
非顶部立杆段：
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×γQQ1k]lalb+ψc×γQMw/lb=[1.2×（0.6+（24+1.1）×0.13）+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kN
f=N2w/（φ2A）+Mw/W=12.357×103/（0.47×489）+0.227×106/5080=98.45N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求！
七、可调托座验算
可调托座内主梁根数
1
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=11.85kN≤[N]=40kN
满足要求！
八、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8）=32.418kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×[0.6+（24+1.1）×0.06]×4×42/2=90.98kN.m
MT=32.418kN.m＜MR=90.98kN.m
满足要求！
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生
MT=ψc×γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×1.4×（0.25×4×2.8+0.55×4×2.8）=11.29kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×[0.6+（24+1.1）×0.13]×4×42/2=166.882kN.m
MT=11.29kN.m≤MR=166.882kN.m
满足要求！
九、立柱地基承载力验算
地基土类型
混凝土地面
地基承载力特征值fg（kPa）
1.2×103
地基承载力调整系数kc
0.4
垫板底面积A（m2）
0.25
由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa方能上人施工为最低强度
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/（mfA）=11.859/（0.4×0.25）=118.59kPa＜fak=1200kPa
满足要求！
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