主桥上部构造悬臂浇筑施工技术方案.docx
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主桥上部构造悬臂浇筑施工技术方案
淮安市淮阴区京杭运河豆瓣集大桥建设工程A合同段
主桥上部构造悬臂浇筑施工技术方案
一、工程概况
（一）工程简介
京杭运河豆瓣集大桥桥梁起点桩号为K0+413.431，终点桩号为K1+406.808，桥梁全长993.377m。
桥梁跨越京杭运河及两侧大堤。
主桥中心桩号K1+000，结构形式为70+125+70m预应力混凝土变截面连续箱梁，长265m。
北引桥起点桩号为K0+413.431，终点桩号为K0+867.5，长454.07m，桥跨布置为5×30m+5×30m+5×30m三联先简支后连续部分预应力砼组合箱梁。
南侧引桥起点桩号为K1+122.5，终点桩号为K1+406.808，桥长274.308m，桥跨布置为4×30m+5×30m先简支后连续部分预应力砼组合箱梁。
主桥及均位于直线上。
桥面纵坡为2.8％，桥上变坡点桩号为K0+1000，变坡点高程为30m，竖曲线半径为4500m。
（二）设计标准
1、设计汽车荷载：
公路-I级；
2、设计车速：
80km/h；
3、桥面宽度：
净11.0m+2×0.5m（防撞墙），全宽12.0m；
4、桥面纵坡：
2.8%；
桥面横坡：
由桥中心线向两侧各设2%横坡；
5、地震动峰值加速度：
0.10g；
6、航道等级：
Ⅱ级，通航净空110×7m
7、最高通航水位：
15.4m
8、高程及坐标体系：
1985国家高程基准，1954北京坐标系统。
（三）地形、地质、水文
拟建桥位位于淮阴区凌桥乡，呈南北走向，跨越京杭运河，桥位区河宽约120米，水面宽约100米。
桥位区地貌类型废黄河冲击平原，原始地形较平坦，受人工改造影响稍有起伏，河两岸地面高程13.8～14.7m左右。
桥址所在地区位于郯城－庐江断裂带东70Km，该断裂带同时一条强震带，地震活动的强度和频度较高。
桥位区地表水体为运河水，水深受季节性影响较大，设计单位勘察期间河水深4.9米。
（四）、工期及质量要求
1、工期目标：
T构施工工期6个月。
2、安全目标：
杜绝死亡、重伤事故，轻伤年负伤频率控制在3‰以内。
3、质量目标：
分项、分部工程合格率100%。
4、环保目标：
做好污水、油污的处理，不污染环境；不造成水土流失。
5、质量方针：
筑桥铺路，每人每岗每工序，按规范作业；
保优创精，全心全意全过程，让业主满意。
三、主桥上部结构悬臂浇筑施工（本工程重点和难点）：
（一）主桥上部结构工程简介
京杭运河豆瓣集大桥主桥部分（70+125+70m）变截面预应力砼连续箱梁跨越京杭运河，采用单箱单室箱式断面，悬臂长度为275㎝，箱底宽650㎝，采用直腹板，箱梁全宽为275+650+275＝1200㎝。
0号梁段长9m，1～7号梁段长每段长3.0m，8～16号梁段每段长4.0m，中跨合拢段17号梁段、边跨合拢段18号梁段长均为2.0m，边跨现浇段19号梁段长6.5m。
跨中梁高为3.0m，为主跨跨径的1/41.7；中支点梁高为7.2m，为主跨跨径的1/17.4；边跨梁端高度为3.0m；梁高按二次抛物线规律变化，变化范围为0～16号梁段，共59.5m范围；梁高理论计算位置为箱梁中心处，箱梁顶面设2％横坡，箱梁底面平置，肋板处高度根据桥面横坡相应调整。
顶板厚度为28cm，底板厚度从30cm至80cm按二次抛物线规律变化，变化范围同梁高；腹板1～8号梁段后60cm，10～16号梁段50cm，9号梁段由60至50cm渐变。
0＃块顶板厚度80cm，底板厚度140cm，腹板厚度80cm，0号与1号梁段之间顶板、底板、腹板厚度均按直线方式变化。
0号梁段共设2道80cm厚横隔梁，净距240cm，横梁上设置人洞。
本工程中京杭运河豆瓣集大桥主桥部分上部结构采用的变截面预应力悬浇连续箱梁挂蓝施工，是工程的重点和难点所在。
主桥连续箱梁采用挂篮悬臂浇筑法施工。
0#块在支架上现浇，其余1~16#梁段均采用对称平衡悬臂逐段浇筑法施工。
箱梁纵向悬浇分段长度为（7×3m+9×4+9×4m）×2，箱梁墩顶现浇块件（即0#块）总长9m，中跨17号梁段及边跨合笼段18号梁段长度均为2m，边跨现浇段长度为6.5m。
悬臂浇筑梁段中最大重量约为130吨,挂篮设计荷载150吨，挂篮自重按70.0吨考虑。
与最大吊挂块重的比为0.5，属轻型挂篮。
（二）前期施工准备工作
1、施工准备：
做好施工现场准备，施工便道、临时房屋、集中式混凝土搅拌站等临时工程均已完成，安装调试及标定试验机具，进行施工测量及复核测量资料，做好材料的储存和堆放，做好开工前的试验检测工作。
2、测量工作：
建立以项目总工直接领导下的试验、测量、质检三位一体的质量检测体系。
两桥队工程进度由项目部统一领导，统一指挥。
对设计单位所交付的所有桩位和水准基点都已复测完毕，在此基础上为满足施工需求对导线控制网和高程控制网进行了加密，结果已经报驻地监理批复。
现导线控制网和高程控制网均能够满足施工精度要求。
分部分项工程的测量放样，由桥队技术员计算、测量放样后，项目部测量工程师进行复核检查，并填写《测量放样报验单》报监理工程师复核合格后方可进行下道工序施工。
（三）施工方案
1、施工方法：
大桥上部结构，0号块采用在主墩承台搭设支架立模浇筑施工，已经浇筑完成。
墩顶块件长9m，作为挂篮拼装工作面。
1#～16＃＃梁段采用悬臂浇注进行施工，使用三角挂篮，挂篮设计荷载150吨，自重70T（含机具），前悬臂长度5.0m，后锚段长8.1m。
浇筑至最大悬臂后,先浇筑边跨合拢段,再解除墩梁临时固结,并拆除中墩及边墩的所有支架之后,安装合拢段吊架浇筑中跨合拢段,完成体系转换。
边跨现浇段在支架上现浇，合拢段直接采用挂篮吊架施工。
2、悬臂段的施工工艺
梁段悬浇施工的一般顺序为：
挂篮就位→调整挂篮底模、外模标高并固定→吊装或绑扎底板、腹板钢筋，安装底板、腹板波纹管和竖向预应力粗钢筋，固定腹板锚具→内模就位→绑扎顶板钢筋，安装顶板波纹管→固定顶板锚具→安装端头模板→对称浇筑梁段混凝土→覆盖养护→穿束→张拉→压浆→挂篮前移→进入下一梁段的施工循环。
2.1挂篮构造：
1、挂篮由专业厂家提供，单只挂篮技术指标如下：
设计载重：
150t
设计悬浇梁体砼节段长度：
4.0m
挂篮自重：
70t（未含施工荷载）
挂篮悬浇砼及走行时稳定系数：
2
挂篮设有调整±6cm竖向挠度的功能。
一付挂篮总长13.1米，高4.5米，后锚在已浇好梁段上4.5米处，悬臂长5.0米。
自重约35吨。
挂篮主要由主桁架、行走及锚固系统、吊带系统、底平台系统、模板系统五大部分组成。
根据该桥具体特点考虑和工期的安排，配备2套4付挂篮同步进行悬臂浇筑施工。
模板标高为H1=H0+fi+flm+fm+Fx，
H1—待浇段底板前端点挂篮底板高；
H0---该点设计标高；
fi---本施工节段以后各段对该点挠度的影响值；
flm---本施工节段纵向预应力束张拉后对该点的影响值；
fm---挂篮弹性变形对该点的影响值；
Fx---混凝土收缩、徐变、温度、结构体系转换、二期恒载和活载等影响产生的挠度计算值。
2.2挂篮拼装
挂篮结构构件运达施工现场后，安排在已浇好的墩顶0#块顶面拼装，挂篮构件利用吊车吊至已浇梁段顶面，再进行组装。
挂篮最大杆件重量约3t，吊车可以满足施工要求。
挂篮结构拼装的主要流程见下图。
（1）主桁结构拼装：
a、在主梁墩顶、相邻第一梁段顶板面轨道位置处进行砂浆找平，测量放样并用墨线弹出主梁中线、轨道中线和轨道端头位置线。
以全站仪和垂线相互校核主桁拼装方位并控制挂篮行走时的轴线位置。
b、利用吊装设备起吊轨道，对中安放，连接锚固梁。
安装轨道锚固筋，将锚梁与竖向预应力筋连接后，对每根锚筋施以250～300kN的锚固力，在轨道顶安装前支点滑移，后节点处临时设置支承垫块。
c、利用主梁墩顶面作工作平台，水平组拼主桁成菱形体。
利用塔吊起吊安装主桁片就位，并采取临时固定措施，保证两主桁片稳定。
d、安装主桁后节点处的分配梁、（后）千斤顶、后锚杆等，将主桁后节点与分配梁连接并通过锚固筋与顶板预留孔锚固。
e、在主梁墩顶0#块梁段顶面组拼形成后横梁桁片的三个单元（中片及两侧片）。
按先中片后两侧片的顺序将后横梁桁片分段起吊安装就位。
同样方式组拼前横梁桁片，整体起吊安装就位。
f、按先下后上的顺序安装上、下平联杆件。
g、安装吊带、分配梁、吊杆以及液压提升装置等，前后横梁桁片与吊带的销接处必须照图设置限位钢管。
h、拆除后锚临时支承垫块。
（2）底平台和模板结构拼装：
a、底平台的拼装
挂篮的底平台部分采取起吊分片吊至工作面进行拼装
b、外侧模拼装
利用外模前、后吊带将外模滑梁吊起，在桥下将侧模骨架连接成一个整体，用吊车将骨架整体吊装，悬挂在外模滑梁上，将面板逐块安装在侧模骨架上、检查并调整侧模位置，然后安装侧向工作平台。
c、内模拼装
在桥下将内模滑梁和横梁、斜撑连接成一个整体，用吊车起吊通过内模前吊点和内模锚杆悬吊；在桥下将内模骨架拼装成一个整体，用吊车吊装将其悬挂于内模滑梁上，将内模顶板垫木和模板安装在滑梁骨架上，调整模板。
d、张拉工作平台拼装
在桥下将工作平台组装成一个整体，用倒链悬挂于主桁系统上，以便随施工需要进行升降。
e、模板系统浇注梁段的尺寸参数变化。
模板骨架的安装，除顶板和腹板的横肋须一次拼装就绪外，腹板部分的竖肋按主梁块件长度拼装。
每个梁段施工前调整内模的横向位置，使之满足主梁腹板厚度的线性变化。
（3）拼装过程注意事项：
a、在墩顶（0#）梁段施工完毕、模板拆除后才开始拼装挂篮。
b、拼装时在T构两端的0#梁段上同时对称拼装两台挂篮，以保证T构两端对称平衡。
c、挂篮的拼装是高空作业，每道工序务必经过认真的检查无误后方可进行下一道工序，确保施工安全。
2.3挂篮的预压
挂篮组拼后，全面检查安装质量并对挂篮进行试压，以消除结构的非弹性变形。
挂篮试压的最大荷载一般按最大悬浇梁段重量的1.05倍考虑。
拟采用砂袋加压法，加压的砂袋设于前吊点处，由于对挂篮施加压力时，针对梁部受力不平衡，所以在加载时，必须对墩柱的两侧两个挂篮进行同时加压。
模拟最大梁段重进行加压，加载按0.25倍、0.50倍、0.75倍、1.0倍梁重分4级进行加载，每级加载完20分钟后，实测挂篮的变形值。
测点布置在后支座、前支座、上横梁、下横梁、后横梁等处。
然后按原加载次数和重量分级卸载，并测量各级卸载状况下的变形值，同时根据实测数据绘制加、卸载工程的变形曲线，经线性回归分析后计算挂篮在各梁段自重作用下的变形值，作为控制预留高度的依据。
2.4挂篮的移动
在每一梁段混凝土浇注及预应力张拉完毕后，挂篮将移至下一梁段位置进行施工，直到悬臂浇注梁段施工完毕。
当前一悬浇段张拉完预应力筋后，铺设轨道，用倒链牵引挂篮前进，到位后准备进行下一段的施工。
挂篮拖拉前移的速度不宜过快，两边主桁梁前移同步，可用油漆在底纵梁下弦上按10cm的间距标出刻度线，前移时专人观察，发现不一致时及时调整。
挂篮前移的步骤如下：
（1）铺设轨道：
用水泥砂浆把箱梁腹板顶面找平，铺设调平纵向垫梁、后锚扁担梁、枕木和轨道。
用三角垫铁调整轨道顶上相对高差<5mm。
（2）先同步放松底模后吊带，再同步放松底模前吊带。
随后用2个10T倒链将底模后横梁挂在外侧模纵向滑梁梁上，拆除后吊带与底模后横梁的连接。
（3）放松外侧模滑梁后吊杆和内滑梁后吊杆，再放松内外滑梁前端倒链。
（4）在浇好的梁段上放置方木，托住内滑架的前端，再解除前端的倒链。
（5）同时解除主桁架后端锚固系统。
（6）用倒链牵引前支点，使挂篮桁架带着底模，外侧模一同向前移动。
（7）移动到位后，安装底模后吊带。
（8）内模移动：
待底板、肋板钢筋、竖向预应力管道安装完毕，立好肋板内侧模后，将内滑梁后吊杆前移至预留孔处，安装好锚固螺母。
再用倒链牵引内滑梁前端，往前拖拉滑梁，直至就位。
2.5、箱梁悬浇施工需注意的问题：
浇注箱梁砼，砼塌落度控制在120-160mm，且内掺外加剂，用砼输送泵输送入模。
按照先底板、腹板，后浇筑顶板，左右对称，呈阶梯状推进，用Φ50MM插入式振动棒捣固密实，人工收面。
清理预留孔，抽出波纹管内的塑料尼龙管，清理锚垫板，拆除端头模板，对砼进行养护。
（1）箱梁悬浇施工进行中，应保证两悬臂端的挂篮施工速度的平衡，施工进度偏差应小于30%，施工重量偏差应小于2%。
（2）施工中应随时观测挠度及应力情况，发现异常应及时调整、分析后再继续施工。
（3）第一块箱梁浇注前，对挂篮进行预压，选择所有节段中最重的节段作为予压荷载，即8#块，130吨。
测得其弹性变形和非弹性变形数值，以后，每浇注一个节段，不再进行予压，就以此数据为依据，进行模板标高的微量调整。
（4）检查挂篮上千斤顶等设备的状况，如完好无损时，放松吊带，先松后吊带，再松前吊带。
前后吊带放松时注意均衡同步。
挂篮后锚固解除时，两根主桁架后锚注意均衡同步进行。
挂篮移动时，注意同步前进，前进50cm作一次观察，防止挂篮有转角引起误差，同时也防止挂篮受扭变形。
挂篮移动就位后收紧吊带，吊带收紧时，先观察横梁上吊带是否均衡同步收紧。
挂篮前横梁吊带的收紧工作和测量同步进行。
（5）混凝土浇筑前，复测标高。
混凝土浇筑后，作标高观察，每浇筑一次箱梁块件，应作4次标高观测。
注意混凝土应从外到里进行浇筑，以避免箱梁根部新老混凝土之间产生裂缝。
箱梁混凝土强度达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉工作。
张拉的顺序为先横向再纵向，后竖向，纵向索对称中线张拉，先腹板后顶板，先下后上，先长索后短索，张拉后及时压浆，以免钢绞线松弛造成预应力的损失。
（6）各梁段要求一次浇注完成，并保持对称同步平衡施工。
用挂篮依次浇筑1＃～16＃梁段，并张拉各节段纵、横、坚三向预应力束。
施工荷载的堆放应尽量与箱梁对中，减少偏心荷载，应严格控制挂篮悬臂部分的载重，除张拉用的脚手及必要的工具外，不得任意堆放载重
（7）在挂篮上面进行下一节段的模板、钢筋、管道的安设，砼浇筑和预应力张拉、压浆等工序。
完成一个循环后，新浇梁段已和桥墩联成整体，成为悬臂梁的一部分，挂篮即可向前移一个节段，再固定在新的节段位置上。
如此循环直至悬臂梁浇筑完成。
（8）加强监测，不断监测悬臂段的高程变化，随时调整浇筑高程。
悬臂浇筑施工的周期将直接影响总工期的顺利实现，所以我们根据温度适宜情况，详细周密科学地安排了施工进度计划并考虑在砼中掺加外掺剂，提高砼的早期强度，将施工周期控制在10天，通过这些手段来确保工期。
（9）两个桥队T构悬臂施工同步施工。
边跨两个19号梁应同步浇筑，以保证混凝土龄期相同。
3、边跨现浇段施工技术：
在浇筑边跨合拢段前先浇筑边跨现浇段,边跨合拢段在支架上进行,现浇段完成后利用挂蓝进行边跨合拢。
（1）支架搭设方案：
根据现场实际情况，采用搭设门式支架进行边跨现浇段施工，因15＃过渡墩墩柱高度为10.4m，因此对支架的稳定性提出更高的要求，为保证支架稳定性，首先要保证地基有足够的承载力，在支架搭设前地面先进行处理，浇筑砂浆封底，同时做好排水，保证雨季施工时地面无积水。
门式支架与地面的接触面铺设枕木或浇筑15cmC25垫块或条形基础，在梁底板范围内支架间距（净距）为50cm*50ci，翼板范围内间距为100cm*100cm，同时论置横撑和斜撑以加强支架的刚度和稳定性。
（2）荷载分析：
取荷载最不利位置（梁端3米范围）为验算对象，分别验算底板和翼板位置门式支架的受力情况
a、底板砼数量为55m3，考虑模板自重和施工荷载0.5t/m2，荷载总重为G=55*2.6+0.5*6.5*3=152.8t，该范围内有门式支架35片，每片承担荷载为f=152.8/35=4.37t〈[f]=7.5t（允许安全荷载）
b、翼板砼数量为12m3，考虑模板自重和施工荷载0.8t/m2，荷载总荷载为G=12*2.6+0.8*5.5*3=44.4t，该范围内有门式支架16片，每片承担荷载为f=44.4/16=2.8t〈[f]=7.5t
通过验算可知门式支架在箱梁截面各部位承载力均小于安全允许荷载，而且富余系数较大，但也应考虑到该验算是建立在所有荷载平均分摊到各个门式支架上的理想化假设的，因此实际施工时要通过等载预压、沉降观测等方式观察支架和地基的变化，确保施工安全。
（3）加载预压：
在主垮T构悬浇施工即将完成前10天左右，完成边跨现浇段的施工，其中在边跨现浇段支架安装后，预压采用砂袋对支架进行充分的预压，以消除非弹性变形。
预压的最大加载按设计荷载加施工荷载的l.2倍，按50％、100％、120%逐级进行。
每级加载完并稳载3个小时，分别测定各级荷载下支架的变形值，同时记录力与位移数据，并根据试验测出的结果，绘制力与位移关系曲线，求出支架的弹性和非弹性变形。
卸载时也要分级卸载，并测量变形、记录数据。
4、合拢段施工技术
合拢施工是连续梁体系转换的重要环节，他对保证成桥质量至关重要。
合拢前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。
同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。
按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，而后完成体系转换。
（1）京杭运河豆瓣集大桥边跨和中跨合拢长度均为2.0m，合拢段施工时，保留合拢用的挂篮外侧模后拆挂篮的其余部分。
在合拢段箱体内模和顶板钢筋安装前，选择气温最低的时间，按设计的位置和数量焊接型钢支撑（包括水平支撑与剪力撑）并张拉顶板部分与底板部分合拢束，从而将合拢段临时锁定，联成一体。
为防止温差影响，2米段砼浇筑后受到挤压或拉伸，在其余段砼浇筑后拆除端模，在悬臂端面设置预埋件，于气温较低时加焊四根净长2m的I25型钢支撑，并在上下各设置一个斜撑，以抵抗因升温而产生对2m段的压力，使合拢混凝土在受压状态下强度增长。
（2）为防止箱梁顶面及底面温差，使箱梁悬臂端在降温时上翘，升温时下挠，在现浇梁段两侧悬挂压重，重量为现浇砼/2，使箱梁底板与支架紧密接触，以限制箱梁悬臂端上下变形及扭曲。
合拢温度根据数日前的温度记录,选择最佳温度。
合拢段的混凝土浇筑时间选在一天中气温较低、差变化比较小的午夜前后进行。
混凝土灌注过程中，要安排专人不断地吊走放置在合拢侧的配重。
施工结束时，应吊走两侧的全部配重。
卸除平衡重与浇筑混凝土同步等量地进行。
合拢段混凝土的配合比设计时掺入微量膨胀剂，加强振捣，以免新老混凝土的连接处产生裂缝。
混凝土浇筑完毕后，在顶面覆盖土工布；在合龙段箱体内外及前后10米范围内由专人不停地撒水养护。
保持整个箱梁断面的温度均衡，减少非线性温差引起的梁体收缩及次内力。
（3）待边跨合龙段混凝土强度达到90％的设计强度后张拉顶板纵向合龙束和竖向预应力筋并压浆。
张拉的一般顺序为：
先底板束后顶板束，先长束后短束。
底板预应力钢束在合拢段混凝土大大设计强度95%以上张拉。
张拉后即可拆除0#块下临时锚固和临时支撑使支座受力。
跨中合拢施工是梁体从单悬臂向连续梁的转换，是梁体从静定结构转变为超静定结构的过程，中跨合拢段砼达到设计强度后，进行连续束的预应力张拉，完成体系的最终转换。
边跨合拢段张拉后解除边跨现浇段支架、主墩处钢托架、边跨挂蓝及解除临时支座，最后进行中跨合拢。
5、挂篮施工过程中的线型控制
由于箱梁在悬臂浇筑施工时受砼自重、日照、温度变化、墩柱压缩等因素影响而产生竖向挠度，砼自身还存在收缩、徐变等因素，也会使悬臂段发生变化，为使合拢后的桥梁成型及应力状态符合设计要求，达到合拢高程误差控制在15mm以内的要求，最大限度地使实际的状态（应力与线型）与设计的相接近，必须对各悬臂施工节段的挠度进行观测，以便在施工时及时调整有关的标高参数，为下节的模板安装提供数据预报，确定下节段合适的模板标高。
5.1观测内容
（1）挂篮模板安装就位后的挠度观测；
（2）浇筑前预拱度调整测量；
（3）砼浇筑后的挠度观测；
（4）张拉前的挠度观测；
（5）张拉后的挠度观测；
（6）已完成各阶段之荷载及温度、徐变收缩引起的挠度计算、观测；
（7）合拢段合拢前的温度修正；
（8）温度观测；
挠度观测的关键是每日定时观测，根据以前施工中积累的数据分析，温度影响主要是日照影响立模放样和日常测量，因此放样与日常测量宜安排在早晨8点以前，否则必须进行修正，并且每天将已浇完的梁段控制点进行复测后进行数据汇总，观察变化，分析原因，并及时调整立模标高。
合拢段应在施工前进行连续24h（每次间隔2h）观测，提供合拢前的数据。
为控制挠度，应该在混凝土施工完成并达到设计要求的张拉强度后进行预应力束的张拉，应按龄期及强度进行双控，一般在混凝土施工后5--7天方进行张拉以减少张拉时的混凝土收缩徐变值，使永存应力满足设计要求，相应减少张拉后产生的挠度。
5.2施工控制方案：
1、测点布置：
在梁段端部左右腹板中间、箱梁横向中部及翼缘板边缘位置分别埋设短钢筋（Φ20，顶部打磨光滑，标高比本梁段测点处的施工立模标高高出3mm~5mm）作为固定观测点。
2、测量方案的选择：
线形控制是悬臂浇筑过程中对各梁段线形的动态控制过程，准确地定位施工中梁体顶面、底面标高和纵横向位置，并将其与理进行比较，找出其偏差值后对偏差进行分析研究，然后找出修正值，指导下一梁段施工。
从而使连续梁顶底面线形平顺，各部的高程误差满足设计和规范要求。
施工时梁体线形变化是一个不可逆的过程，若测控不及时、不准数据丢失或失效，将无法通过二次施工或测量予以补救。
因此，在梁工前就要对测量的方法、时间、布点、位置、次数和精度等内容的实案进行认真研究通常方法是将仪器置于梁上，以0号段上所设的水准点为准进行测制。
从理论上讲，此法会受到两个T构墩身压缩下沉不等的影响，此下沉值一般较小，不会超过合拢允许值，并可在合龙前提前4个节段联测时进行调整消除。
此法的优点是简单易行、速度快、不受地形，在任何条件下都可采用。
5.3线形控制中的注意事项
1、对每套挂篮都要进行等预加载来消除其非弹性变形，测出其弹性变形，为确定立模高程提供基本依据。
2、严格控制混凝土容重，尽量使梁段混凝土各龄期的强度和弹性模量术指标与计算采用值接近，减少实际值与计算采用值之间的误差。
3、严格控制预应力筋张拉力的准确度和张拉时混凝土的龄期要求（龄期达到5天以上且强度达到设计强度的90％以上）。
4、在每个承台和0号段上布设基础沉降观测点和墩身压缩观测点，定期测量基础沉降和墩身压缩情况，并将结果反应在合拢前4个梁段和边跨段的高程中。
5、定期观测温度对T构悬臂端挠度的影响，通常在早晨进行初测，在下午5点后进行复测，以消除温度影响。
观测后将成果图表进行分析，从而为全桥的立模标高和线形调整提供依据。
6、从合拢段前4个梁段起，对全桥各梁段的标高和线形进行联测，并在这4个梁段内逐步调整，以控制合拢精度。
7、一般情况下，施工时对挂篮本身的弹性变形和非弹性变形都能比较重视地考虑。
但大都对挂篮与滑道之间、滑道与钢（木）枕之间、钢（木与梁顶混凝土之间的非弹性变形重视不够甚至忽视了。
根据经验，这方原因造成的挂篮前端沉降高达5—8mm。
所以，施工时必须对此予以重并加强观测，积累经验，准确控制，消除影响。
8、根据实践经验及资料研究，箱梁变形对环境温度和日照非常敏感。
受日照时，受日照一侧的顶腹板温度与另一侧的顶腹板温度是不同的，且一天内也是反复变化的，且变形变化滞后于温度变化。
因此，应对日照及环境温度影响进行自始至终的观测。
9、在T构悬臂浇筑施工期间，梁顶面所放材料、机具设备的数量和位置应符合线形控制软件计算模式的要求。
在浇筑即将结束时，梁体悬臂最大，施工时必须严格控制施工荷载的对称，并对墩的变形加强观测。
10、变截面预应力连续箱梁施工工艺流程图（见表5-9）
四、普通钢筋的
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