主厂房建筑工程关键工序施工技术方案.docx
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主厂房建筑工程关键工序施工技术方案
主厂房建筑工程关键工序施工技术方案
2.1施工降排水
2.1.1基本原则
鸿山厂址处于剥蚀残丘、潮间带与海域的结合部位，其中陆域部分场地地下水类型主要为上层滞水、孔隙潜水及少量的基岩裂隙水，海域部分场地地下水以孔隙潜水为主。
厂址为海边剥蚀残丘、海岸带和浅海湾三种地貌单元，地形破碎，地面起伏不定。
海边剥蚀残丘范围较小，主要分布于厂址西北侧，岩石出露地表，呈强～中等风化，自然地面高程为6.0～13.0m，海岸带及浅海湾分布于厂址的大部分区域，其间遍布礁石，涨潮时海岸带多被淹没，退潮时则露出水面，近岸边区域为砂质浅滩，远离岸边区域存在薄层淤泥质土，最大水深达10.0m左右。
经围海造地，采用海砂回填，渗水能力强，基坑降水与排水方案的选择尤其重要。
结合我司在沿海地区施工经验，及本工程的具体情况，主要考虑以下方案`：
大开挖，明排水，尽管回填砂渗透系数大，渗水能力强，主厂房区域与外海距离较远，但回填砂密度较大，渗径较大，通过强排，可以满足结构施工要求。
局部区域考虑采用井点降水.。
2.1.2降水措施
2.1.2.1集水井明排降水
（1）地下水及地表水降排水处理:
本工程浅部回填砂、土石中的地下水较多，一般而言，对边坡稳定造成不利影响的水荷载主要来源于地表水和地下水，而地表水和地下水的形成主要是降雨。
在地形相对平缓，雨水渗入边坡岩体后难于排泄的地区，地表水对地下水补给的作用是很明显的。
降雨对边坡稳定的影响主要是降低土体强度，并抬高地下水位。
地下水位的升高，水荷载就会增大，显然对边坡的稳定是不利的。
地下水位较高的边坡，在削坡卸载以后，如果没有采取适当的排水措施，就有可能失去原有的平衡状态，或者达到新的平衡状态，在降雨的催化作用下，仍然会失去平衡，造成边坡失稳。
在本工程的施工中，影响基坑大开挖的地下水及地表水的排除路径可充分利用厂区已建成的排水体系，在基坑内部及基坑附近地表适当位置布置排水路径，以达到经济合理地排除地下水及地表水，节约施工降排水措施费用的目的。
因此，本工程对于地下水处理拟采用明沟、集水井明排法排水；地表水处理拟采用淤泥置换透水性强的回填块石层，设置（400×400×300－2500）排水明沟，截水排水沟拦截地表水排水。
地表截水排水沟同时作为基坑内部集水井积水的抽水出水路径，与地表截水一起排入厂区已建成的排水体系中。
（2）基坑内地下水降水处理
在地下水位较高地区开挖基坑，会遇到地下水问题。
如涌入基坑内的地下水不能及时排除，不但土方开挖困难，边坡易于塌方，而且会使地基被水浸泡，扰动地基土，造成竣工后的建筑物产生不均匀沉降。
为此，在基坑开挖时要及时排除涌入的地下水。
当基坑开挖深度不很大，基坑涌水量不大时，利用明沟、集水井集水明排法是应用最广泛，亦是最简单、经济的方法。
明沟、集水井排水多是在基坑的两侧或四周设置排水明沟，在基坑四角或每隔20～30m设置集水井，使基坑渗出的地下水通过排水明沟汇集于集水井内，然后用水泵将其排出基坑外（如下图）。
基坑内部明沟、集水井排水方法
1-排水明沟；2-集水井；3-离心式水泵；
4-设备基础或建筑物基础边线；5-原地下水位线；6-降低后地下水位线
排水明沟宜布置在拟建建筑基础边0.4m以外，沟边缘离开边坡坡脚应不小于0.3m。
排水明沟的底面应比挖土面低0.3～0.4m。
集水井底面应比沟底面低0.5m以上，并随基坑的挖深而加深，以保持水流畅通。
沟、井的截面应根据排水量确定，基坑排水量V应满足下列要求：
V≥1.5Q
式中Q——基坑总涌水量。
明沟、集水井排水，视水量多少连续或间断抽水，直至基础施工完毕、回填土为止。
3）地表水截水处理
本工程在基坑内明沟、集水井排水的同时拟利用截水帷幕切断基坑外的地下水流入基坑内部，提高降排水效率，也就是地表截水。
截水帷幕的厚度应满足基坑防渗要求，截水帷幕的渗透系数宜小于1.0×10-6cm/s。
落底式竖向截水帷幕，应插入不透水层，其插入深度按下式计算：
l＝0.2hw－0.5b
式中l——帷幕插入不透水层的深度；
hw——作用水头；
b——帷幕宽度。
当地下含水层渗透性较强、厚度较大时，可采用悬挂式竖向截水与坑内井点降水相结合或采用悬挂式竖向截水与水平封底相结合的方案。
本工程中，为了减少地表径流汇入边坡，在稳定地表面上设置外围截水排水沟。
断面尺寸以该地区最大降雨强度时水流不漫沟为标准。
沟底高程和沟底比降以顺利排除拦截地表水为原则。
平面上依地形而定，多呈“人”字形展布。
根据本工程基坑开挖降排水总体组织，拟在地表沿汽机房－除氧煤仓间－锅炉房－炉后电除尘区域－烟囱及脱硫区域修建两纵两横共四条截排水沟，沿基坑周围以网格形式布置，在坡顶上修建截水沟是为了将坡面上外围的地表水截入水沟内而排到边坡以外去，从而避免了地表水冲垮坡面。
地表截水排水沟与基坑内部、台阶平台上的排水沟一样，根据边坡的汇水面积、当地降水量等，设计合理的沟宽和沟深，防止大雨天出现满沟溢出现象。
4）排水线路布置
基坑内部地下水排水设置若干个砖砌明沟及集水井，尺寸均为1000×1000×1000mm，排水明沟沿基坑底四周布置，四周转角处设置集水井。
坡顶的地表截水排水沟沿基坑四周以网格形式布置，在修建时就应考虑水沟地表水流的流向及沟内坡度的要求，同时兼顾基坑内抽出的地下水排水的要求。
拟在四条地表截水沟交界处设地表集水井，共五座，其中①②③④地表座集水井尺寸定为2000×2000×2000mm；⑤地表集水井尺寸为3000×3000×3000mm。
四条截水沟的水流流向见附件2所示，坡度设置为2%，截水排水沟宽度为400mm，起始沟深定为300mm，以拦截地表水。
另外，除做好充分的降排水考虑外，雨期开挖土方时，工作面不宜过大，应逐段分期完成；如为软土地基，进入基坑行走需铺垫钢板或铺路基箱垫道。
坑面、坑底排水系统应保持良好；汛期应有防洪措施，防止地表雨水水量过大漫过截水沟进入坑内。
由于一期工程的排水系统较为完善，本期工程的地下水及地表水按照制定的排水路线直接排入一期工程雨水井中，可以达到较好的排水效果，具体线路布置详见附件。
基坑开挖时的地下水主要来自外海渗水，地下水量较大，因此采用明沟排水方法，沿地表面及基坑底设断面400×500mm砖砌排水沟环基四周，每20m设一个集水井。
（1）集水井的构造：
采用300mm（内径）无砂混凝土砾石管（全部为滤管），井孔直径600mm，井管与井孔之间填2～6mm滤料，井深1.5m。
（2）集水井的成孔：
采用BQZ300步履式钻机，要边钻边填砾，以防塌孔，填砾至地面下2.00m用粘性土封口。
（3）抽水：
采用扬程30m，出水量300立方/h，潜水泵，排水管采用ф200mm钢管。
（4）运转：
井点抽水运转后，要配配专人值班，保持昼夜连续运转并定期检查水泵运转情况，并配备备用电源或发电机，以防停电、停泵造成水位上升，发生灾害，影响施工。
地表及基坑抽水必须连续进行直到基础结构施工及土方回填完后才能结束。
2.1.2.2轻型井点降水
（1）降水作用机理与适用条件
在地下水位较高的透水土层中进行基坑开挖施工中，由于基坑内外的水位差较大，较易产生流砂、管涌等渗透破坏现象，有时还会影响到边坡或坑壁的稳定。
因此，除了配合支护结构设置止水帷幕外，还需要在开挖之前，采用人工降方法，将基坑内或基坑内外的水位降低至开挖面以下。
（2）施工准备
1）材料准备：
主要包括井点管、砂滤层（黄砂和小砾石）、滤网、粘土（用于井点管上口密封）等。
2）主要机具：
由井点管、连接管、集水总管及抽水设备等组成。
（3）材料和质量要求
1）砂滤层：
用于井点降水的黄砂和小砾石砂滤层，应清净，其黄砂含泥量应小于2%，小砾石含泥量应小于1%，其填砂粒径应符合5d50≦D50≦10d50要求，同时应尽量采用同一种类的砂粒，其不均匀系数应符合Cu=D60/D10≦5要求，式中
d50——————为天然土体积颗粒50%的直径；
D50——————为填砂颗粒50%的直径；
D60——————为颗粒小于土体总重60%的直径；
D10——————为颗粒小于土体总重10%的直径。
对于用于管井点的砂滤层，其填砂粒径以含水层土颗粒d60～d60（系筛分后留置在筛上的重量为50%～60%时筛孔直径）的8～10倍为最佳。
2）滤网：
常用滤网类型有方格网、斜织网和平织网，在细砂中适宜于采用平织网，中砂中宜用斜织网，粗砂、砾砂则用方格网，各种滤网均应采用耐水锈材料制成，如铜网、青铜网和尼龙丝布网等。
3）粘土：
用于井点管上口密封的粘土应呈可塑性，且粘性要好。
4）各种原材料进场应有产品合格证，对于砂滤层还应进行原材料复试，合格后方可采用。
（4）轻型井点施工工艺
1）工艺流程：
施工准备—→井点管布置—→井点管系统运行—→井点管拆除
2）施工操作要点：
井点布置：
轻型井点开进降水系统的布置应根据基坑的平面形状与大小、土质、地下水位高低与流向、降水深度要求而定。
平面布置：
当基坑或沟槽宽度小于6m，降水宽度小于5m时，可用单排井点，井点管布置在地下水流上游一侧，当基坑或基槽的宽度大于6m，或土质不良，渗透系数较大时，则宜采用双排线状井点，布置在基坑或基槽的两侧，当基坑或基槽的面积较大时，宜采用环状井点布置。
高程布置：
当地下降水深度小于6m时，应采用一级轻型井点布置，当降水量深度大于6m时，一级轻型井点不能满足降水深度时，可用明沟排水和井点降水相结合的方法，将总管安装在原有地下水位线以下，以增加降水深度，当采用明沟排水和一级井点相结合方法不能满足要求时，则应采用二级轻型井点降水方法，即先挖去一级井点排干的土方，然后再在坑内布置管埋第二排井点。
井点管埋设：
井点管埋设程序：
总管排放—→井点管埋设—→弯连管连接—→抽水设备安装；井点管埋设：
井点管埋设一般采用水冲法，包括冲孔和埋管两个过程。
冲孔时，先用起重设备将直径50～70mm的冲管吊起，并插在井点位置上，然后开动高压水泵，将土冲走，冲孔时，冲管应垂直插入土中，并做上下左右摆动，以加剧土体松动，边冲边沉，冲孔直径应不小于300mm，以保证井管四周有一定数量的砂滤层，冲孔深度应比滤管底深500mm左右。
以防冲管拔出时，部分土颗粒沉于底面触及滤管底部。
井孔冲成后，立即拔起冲管，插入井点管，并在井点管和孔壁间迅速填灌砂滤层，以防孔壁坍塌，砂滤层的填灌质量是保证轻型井点顺利工作的关键，一般应采用洁净的粗砂，填灌要均匀，当填灌到滤管顶上1～1.5m，以保证水流畅通，井点填砂后，井点管上口须用粘土封口，以防漏气。
3）井点管系统运行：
井点管系统运行，应保证连续抽水，并准备双电源，正常出水规律为“先大后小，先深后浅”。
如不上水，或水一直较浑，或出现浅后又浑等情况，应立即检查纠正，真空度是判断井点系统良好与否的尺度，应经常观察，一般真空度应不低于55.3～66.7KPA，如真空度不够，通常是因为管路漏气，应及时修好。
若井点管淤塞，可通过听管内水流声，手扶管壁感动振动，手扶管子较热等简便方法进行检查，如井点管淤塞太多，严重影响降水效果时，应逐个用高压水反冲洗井点管或拔除重新埋设。
4）井点管拆除：
地下建、构筑物竣工，并进行回填土后，方可拆除井点系统，井点管拆除多借助于倒链、起重机等，所留孔洞用土或砂填塞，对地基有防渗要求时，地面以下2m应用粘土填实。
5）质量控制要点：
集水总管、滤管和泵的位置及标高应正确，井点系统各部件均应安装严密、防止漏气；
泵底应平整稳固，出水的接管应平接，不得止弯，皮碗应安装准确、对称，使工作时受力平衡；降水过程中，应定时观测水流量、真空度和水位观测井内的水位。
2.2土石方开挖
2.2.1基本原则
由于本工程地基型式如下表:
位置
基岩状况
地基型式
A排外
陆域、挖方区
天然地基
A-D
地面高程0.5－7米填方区
1号机：
桩基
2号机：
天然地基＋换填
锅炉及炉后
较复杂
主要：
桩基
局部：
天然地基＋换填
其他
主要为：
填方区
强夯等
经分析比较：
本工程地质条件负责，地基型式多样，单一的开挖方式不能满足工程需求，应结合不同土质特点，采用不同的开挖方式。
采用以下原则：
分层开挖、先浅后深；挖爆结合、先爆后挖。
土方开挖时，确定开挖路线、顺序、范围、基底标高、边坡坡度、排水沟、集水井位置以及挖出的土方堆放地点等。
尽可能使机械多挖，减少机械超挖和人工挖方。
根据基础周围地质勘探情况，并结合有关基础的布置，拟采取反铲挖掘机进行机械大开挖（局部二次开挖），自卸车运土。
开挖从锅炉房向汽机房的方向进行。
拟采用分块分层的开挖方法，开挖次序如下：
锅炉房土方→煤仓间基础土方→除氧间→汽机房土方。
根据基础埋深的特点，机械大开挖放坡将主要分成两层，即0～-3.5m～-5m-8m（局部加深）。
具体布置和分层、分块流程详见本章节附图。
开挖采用机械挖土，以水平仪控制标高。
基坑边角部位，机械开挖不到之处，应用人工配合修边坡；汽机房内基础埋深有高低变化时，做二次局部加深开挖。
出土坡道设置在固定端，坡道宽度8m，同时，以不影响机械运输和其他项目施工为原则。
弃土按业主指定地点堆放。
挖土预留部分（200～300mm厚）人工及时清走、快速，避免造成扰动原状土（选择连续晴好天气施工），每次挖土结束后用采条布及时覆盖，垫层浇筑及时、连续。
2.2.2特殊区域开挖
2.2.2.1 基岩：
采用先爆破后开挖
（1）爆破时为避免飞石及保证人员及设备的安全，采用垂直钻孔爆破，中间拔心孔设置适度斜率的控制爆破。
为了保护边坡，基岩周边拟采用光面爆破施工、以保证边线整齐，同时可以减少对边坡的破坏。
（2）爆破参数设计
1） 爆破方案设计
该区域开挖面积小，深度高，采用光面中深孔爆破的方案比较适合。
边坡开挖采用光面爆破方案，确保边坡岩石的完整，开挖边线满足设计要求。
2） 钻孔的布置
孔设置在爆破平面的中心，钻孔角度拙垂直孔要求造孔，其它爆破孔按照爆破的设计要求，底部向拨心孔倾斜，以便形成爆破临空面，提高爆破效果。
3） 钻孔深度的控制
沟槽开挖钻孔高度设计6m，根据现有条件高度设计为5.8-6.2m。
故采用Φ=90mm潜孔钻机钻孔。
4） 中深孔爆破参数设计
—最小抵抗线W0（底盘抵抗线）
W0=（20-40）d，单位：
m，系数：
23，d为钻机孔径：
89mm；W0=2m。
—炮孔间距a与炮孔排距b
a=mW0单位：
mm为密集系数，取1.25；a=1.25×2=2.5m。
b=（0.8～1.0）a系数取0.8；b=0.8×2.5=2m。
—炮孔超深h、孔深L
h=0m；
根据开挖深度，临空面好的情况一次钻孔到设计底高程，孔深L=6.0～8.0m，无临空面时两层开挖，层高H≈4.0m
—炸药单耗（q）
Q取0.30～0.45kg/m3，岩性软，取小值，岩性硬，取大值，具体单耗由试爆确定。
—炮孔装药量Q
Q=qabH单位：
kg
（3）装药、堵塞及覆盖设计
1）装药结构
—浅孔爆破及中深孔爆破主要采用连续装药结构，但每次爆破靠近临空面的第一排炮孔采用分两层装药，上层装药40%，下层装60%，且每层装一发雷管。
上部充填长度Ld≥0.6m，两炸药间用炮泥间隔。
不偶合爆破，以减少震动、噪声和飞石。
—根据不同部位和要求药卷分别采用Ф30mm和Ф70mm乳化炸药；各孔装药量根据不同孔深单耗计算。
2）堵塞
—填塞长度
中深孔爆破的填塞长度ld一般取25～30倍孔径或（1.0～1.2）W；浅孔爆破ld>W0
—堵塞质量
炸药上端塞塑料袋或包装纸，然后再用密度较大的粘土进行堵塞。
对于堵塞段无水的炮孔，孔口一律用湿黄土，土中不得夹有石块，堵塞时应边轻轻捣实，少填勤捣，防止卡孔，并注意保护雷管线。
对于孔口堵塞段有水炮孔，先将水抽干，立即进行堵塞。
3）覆盖设计
为了满足施工要求，衰减空气冲击波的强度和飞石的影响，在施工区域四周用钢管围栏（留出入口），防护栏外侧围密目安全网防护屏障。
（4）起爆网路设计
根据现场实际布孔情况，拨心孔一般不装药，作业掏槽爆破临空面。
起爆网路以拨心孔为中心，环型分段，非电雷管毫秒微差起爆顺序。
（5）起爆方法
采用电力起爆方法起爆。
开挖采用机械挖土，以水平仪控制标高。
基坑边角部位，机械开挖不到之处，应用人工配合修边坡；汽机房内基础埋深有高低变化时，做二次局部加深开挖；当基坑开挖局部遇露头岩石，应先采用控制爆破方法，将基岩松动、爆破成碎块，其块度应小于铲斗宽的2/3，再用挖土机挖出，可避免破坏邻近基础和地基；对大面积较深的基坑，宜采用打竖井的方法进行松爆，使一次基本达到要求深度。
此项工作一般在工程平整场地时预先完成。
在基坑内爆破，宜采用打眼放炮的方法，采用多炮眼，少装药，分层松动爆破，分层清渣，每层厚1.2m左右。
当接近基础埋深时，为保证原状土不受扰动或破坏保留200～300mm原状土，由人工清基挖至垫层底标高。
2.2.2.2 桩间土开挖
由于桩位密集、平面置换率高、桩长短形式较多、基础底标高高差较大、周边环境复杂、工期紧。
（1）在这种状态的场地上进行桩间土开挖时必须充分考虑负摩阻力和绕流力对桩的不利影响。
浅层地基土仍存在一定量的固结沉降，因此桩侧负摩阻力的影响仍不可避免，负摩阻力的现象将是十分严重的，桩基设计时必须考虑负摩阻力产生的下拉荷载和淤泥产生水平位移将对桩将产生绕流力，淤泥滑移对桩基将产生较大的侧向荷载，对桩产生较大的附加弯矩，对桩身强度、刚度要求较高，对成品保护等提出较高要求。
基坑开挖时，必须考虑无规则的开挖对土体产生进一步扰动的影响。
而且，必须控制开挖分层厚度，尤其是开挖边界，预防由于侧向土压力导致桩身剪切破坏。
（2）即使采用嵌岩端承桩，但上部桩身将承受因淤泥沉降所引起的较大负摩阻力，引起的拉应力可能产生破坏性影响，对桩身质量提出较高要求。
较大厚度的回填场地，其物质组成及密实度均有较大差异，且未经严格碾压、夯实，结构较松散，密实度较低，局部具架空现象，极不均匀，开挖可能引起的破坏，需给予高度重视。
（3）挤土原因引起桩偏位，由于桩打入地基时，无论是管桩还是其它类型的桩总是有一部分或全部的土体被挤出桩身的位置，引起桩身附近土体的位移，随着沉桩数的增加其位移量相应迭加，造成已施工的工程桩随土体位移，桩的密度越密，则桩的偏位越大。
（4）在超孔隙水压力的作用下，土体产生位移；软弱饱和的淤泥和淤泥质粉土，其透水性能差。
在桩基过程中，产生桩身排土和土体位移的同时，土体中形成很高的超孔隙水压力。
如果这种迅速增长的超孔隙水压力，在基坑开挖前没有及时得到消散，当基坑开挖，一部分土体被挖除，地基土中的应力失去原有的平衡，在超孔隙水压力的作用下，土体产生位移，甚至造成基坑边坡的失稳和基坑底部隆起和土体滑动，由此造成工程桩的偏位甚至断裂。
（5）土方开挖施工影响，发生桩位偏移主要是由于侧向土压力增大对土体产生位移造成的。
如大型施工机械对土体的扰动，边坡设计不合理，土体开挖过早等等。
2.2.2.3 深基坑开挖
主厂房的土方开挖（尤其在淤泥及淤泥质土的土层中较深的基坑开挖）成败，决定了整个机组能否安全、经济、快速地投产。
重点是考虑以下因素：
基坑边坡安全放坡系数、支护体系的选择、降排水措施、地基隆起现象及处理、开挖造成土质扰动、对结构桩的影响。
（1）基坑边坡放坡系数确定：
边坡稳定验算:
1）方法选择：
瑞典条分法。
2）应力模式：
有效应力法。
3）参数设置：
a.边坡放坡坡比设定为1：
1.5
b.土层参数
—第一层为淤泥质粘土，土层厚度约为0.5-4.9米，重度γ为16.8KN/m3，内摩擦角Φ为5度，凝聚力C为8Kpa。
—第二层为中粗砂，土层厚度为约1.5米，重度γ为18KN/m3，凝聚力C为26Kpa。
—第三层为粘土、粉质粘土，土层平均厚度约为3.7米，重度γ为20KN/m3，内摩擦角Φ为25度，凝聚力C为22Kpa。
c.坡面起始点水位深约为2米。
d.经计算，边坡安全系数为1.26
经计算，主厂房开挖时，主要考虑采用一定的安全边坡系数后，选择大开挖。
（2）支护体系的选择
根据地质情况，结合现场平面布置及结构特点，在满足结构安全的前提下，考虑电厂施工进度与工期要求，控制投资，主厂房开挖时采用大开挖，遵循以下原则：
分区、分层开挖；挖土时，先浅后深；结构施工时，先深后浅。
（3）坑中坑处理
汽机房A～B间布置有埋深相差较大的设备基础，主要为循环水泵坑，汽机基座等。
这些基坑开挖处理应引起重视，需爆破或采用支护方案为重力式水泥搅拌桩。
（4）地基隆起现象及处理
经边坡稳定计算，即使采用安全的放坡系数，由于工期较长，考虑渗流影响时，边坡将失稳，体现为基坑底部地基隆起、地表沉降、边坡滑动。
由于该区域淤泥尚未完全固结，内摩擦角Ф值及凝聚力С值较小，较大深度的开挖势必造成较大的滑动面，产生地基隆起，由于尚无较新的岩土工程勘察资料，开挖前，需结合土质特点、开挖流程等进一步具体计算，主要的目的是计算出滑动面，采取相应措施。
结合我公司沿海地区施工经验，初步考虑以下地基隆起控制措施：
1）提前降水，提高淤泥的固结度，改良土质特性；
2）禁止在边坡上附加堆载、禁止大型机具作业；
3）减少暴露时间，并采取预防及处理措施，防止地基泡水，开挖至设计底标高后，尽快浇筑垫层及底板；
4）加强地表沉降观测及桩顶高程监测，建立预警方案，发现异常情况，采用相应的措施。
加强监测，及时向建设单位、设计单位、监理单位通报监测分析情况，提出合理建议。
监测采集数据已达报警界限时，应当立即通知有关各方采取措施，必要时应向主管部门报告。
在遇到台风暴雨季节及地下水位涨落大，地质情况复杂等情形时，应当加强对边坡及深基坑和周围环境的变形、地下水位变化、地表水的排泄情况等观察，出现异常情况应当及时书面形式报告建设、设计等相关单位。
（5）淤泥扰动影响及控制
根据岩土工程勘察资料，开挖引起的荷载变化，必然造成淤泥土承受了来自不同方向的挤压力，产生了来回摆动的水平位移，在往复的位移下，土体的结构必然受到极大的扰动，基坑开挖时，必须考虑无规则的开挖对土体产生进一步扰动的影响。
淤泥扰动控制措施：
1）选择合理的开挖顺序，做到卸载规则。
2）开挖及时外运，合理安排工期、有序组织，科学安排，避免大型机具在边坡附近作业，降低基坑边坡附加荷载。
3）及时降水、加快淤泥固结，改良土质特性。
（6）基坑边坡坡面处理
本工程基坑开挖存在着工期长，雨季多等诸多影响边坡稳定不利因素，且基坑土质差，综合考虑，对边坡将采用钢丝网水泥喷浆措施进行护坡。
（7）深基坑土方开挖的注意事项
1）土方开挖顺序、方法必须与设计工况一致，并遵循“开槽支撑，先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”的原则。
2）防止深基坑挖土后土体回弹变形过大
深基坑土体开挖后，地基卸载，土体中压力减少，土的弹性效应将使基坑底面产生一定的回弹变形（隆起）。
回弹变形量的大小与土的种类、是否浸水、基坑深度、基坑面积、暴露时间及挖土顺序等因素有关。
如基坑积水，粘性土因吸水使土的体积增加，不但抗剪强度降低，回弹变形亦增大，所以对于软土地基更应注意土体的回弹变形。
回弹变形过大将加大建筑物的后期沉降。
由于影响回弹变形的因素比较复杂，回弹变形计算尚难准确。
如基坑不积水，暴露时间不太长，可认为土的体积在不变的条件下产生回弹变形，即相当于瞬时弹性变形，可把挖去的土重作为负荷载按分层总和法计算回弹变形。
施工中减少基坑回弹变形的有效措施，是设法减少土体中有效应力的变化，减少暴露时间，并防止地基土浸水。
因此，在基坑开挖过程中和开挖后，均应保证井点降水正常进行，并在
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