环评中常用到的计算公式Word文件下载.docx
《环评中常用到的计算公式Word文件下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《环评中常用到的计算公式Word文件下载.docx（22页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
W—煤炭含水量，%；
fi—不同风速的频率；
α—大气降雨修正系数。
（七）汽车道路扬尘
汽车道路扬尘量按经验下列公式估算：
Qi—每辆汽车行驶扬尘量（kg/km辆）；
Q—汽车运输总扬尘量；
V—汽车速度（km/h）；
W—汽车重量（T）；
P—道路表面粉尘量（kg/m2）。
（八）秦皇岛码头煤堆起尘量计算公式
Qp—煤堆起尘量，kg/a；
K—经验系数，是煤含水量的函数，取K=0.96；
U—煤场平均风速，m/s；
U0—煤尘的启动风速，m/s，取3.0m/s；
W—煤尘表面含水率，%；
P—煤场年累计堆煤量，t/a。
表估算煤堆起尘量参数和计算结果
参数
计算结果
U（m/s）
Qp（kg/a）
风频（%）
实际气尘量（t/a）
堆煤量（t/a）
4000
4.0
7279.85
3.28
0.24
煤的水分（%）
10
5.0
58238.8
2.48
1.44
k
0.96
6.0
196555.95
1.29
2.54
U0（m/s）
3.0
合计4.22
2、居民区与工作区标准限值转换公式
在Cm无国内外标准的情况下，采用以下公式进行计算：
lnCm=0.607lnC车间-3.166（无机化合物）
lnCm=0.47lnC车间-3.595（有机化合物）
lnCm=0.042lnC车间-0.28（脂肪族和芳香烃）
lnCm=0.702lnC车间-1.933（氯烃类）
二氯乙烷参照美国EPA工业环境实验室推荐方法及“大气中有害物质环境标准近似估算方法”，根据LD50进行计算：
二氯乙烷日均浓度、小时浓度值，按下式计算：
AMEG=0.107×
LD50/1000；
logMAC短=0.54+1.16logMAC长。
LD50—大鼠经口给毒的半数致死剂量,二氯乙烷为670mg/kg
AMEG—空气环境目标值（相当于居民区大气中日平均最高容许浓度），mg/m3；
MAC短—居民区大气中有害物质的一次最高容许浓度，mg/m3；
MAC长的取值此处与AMEG相等。
3、锅炉燃煤烟气
产生的主要污染物为烟尘和SO2，可按以下公式统计：
SO2产生量计算公式为：
Gso2=1.6B•S
Gso2—SO2产生量，㎏；
B—燃煤量，㎏；
S—煤中的全硫份含量，％。
烟尘产生量计算公式为：
Gsd=B•A•dfh/（1-Cfh）
Gsd—烟尘产生量，㎏；
A—煤的灰分，％；
dfh—烟气中烟尘占灰分量的百分比，％；
Cfh—烟尘中可燃物的百分含量，％。
经查相关资料，有关参数取值为：
A=24％，dfh=20％，Cfh=30％，煤中含硫量低于1％计，每公斤煤燃烧约产生12m3的烟气。
4、焊接废气
焊接过程的发尘量较大。
一般来说，1个焊工操作1d所产生的烟尘量约60～150g。
几种焊接（切割）方法施焊时（切割时）每分钟的发尘量和熔化每千克焊接材料的发尘量
几种焊接（切割）方法的发尘量
焊接方法
焊接材料
施焊时发尘量
（mg/min）
焊接材料的发
尘量（g/kg）
手工电弧焊
低氢型焊条（结507，直径4mm）
350～450
11～16
钛钙型焊条（结422，直径4mm）
200～280
6～8
自保护焊
药芯焊丝（直径3.2mm）
2000～3500
20～25
二氧化碳焊
实芯焊丝（直径1.6mm）
450～650
5～8
药芯焊丝（直径1.6mm）
700～900
7～10
氩弧焊
100～200
2～5
埋弧焊
实芯焊丝（ф5）
10～40
0.1～0.3
氧－乙炔切割
40～80
（1）亚弧焊排尘系数为3～6.5g/kg焊丝，偏安全起见，排尘系数取为6.5g/kg焊丝。
（2）关于焊锡废气
以下资料是我从别的论坛里面看到的，不知道分析是否恰当，仅供参考：
焊锡丝一部分含有铅，一部分是无铅焊锡丝。
有铅锡焊焊烟中的主要成分是松香以及锡、铅及其化合物。
使用的焊料的主要成分是90％的金属颗粒，10％助焊剂和其它添加剂，主要有锡、铅两种成分，锡膏的熔点为183℃，沸点为260℃，铅的熔点为327.5℃，沸点为1740℃，锡的熔点为231.9℃，沸点为2260℃，故锡、铅的产生量很少。
类比同类厂家，焊烟产生量为焊膏的0.0166％。
铅的产生量为焊丝用量的0.003％，锡的产生量为锡膏用量的0.001％。
产生的焊烟经过集风罩集中收集后，经过排气筒排放。
有组织排放量按产生量的80％计。
5、注塑废气
注塑过程采用原料为PVC（聚氯乙烯），废气中可能释放出HCl还有游离氯乙烯。
而原料含POM（聚甲醛），则可能放出甲醛。
此外，由于造粒工序的工艺废气成分比较复杂，有些地方采用计算非甲烷烃来进行量化评价，有些地方也采用计算VOC（可挥发性有机化合物）来进行量化评价。
由于造粒时加热温度一般控制在塑料原料允许的范围内，分解的单体量极少，且一般加热在封闭的容器内进行，产生的单体仅有少量排出。
一般来说，加热分解产生单体按100～200克/吨产品计，即仅占总量的0.01～0.02%。
造粒工序的工艺废气成分比较复杂，不同的原料产生的废气成分是不一样的。
表1各种塑料原料注塑废气污染物排放系数
原料名称
污染物
氯化氢
氯乙烯
丙烯腈
苯乙烯
甲醛
非甲烷总烃
PVC塑料
200g/t
30g/t
-
ABS塑料
50g/t
100g/t
PE塑料
100-200g/t
PP塑料
PBT塑料
PAS塑料
POM塑料
6、液体（除水以外）蒸发量的计算
适用于硫酸、硝酸、盐酸等酸洗工艺中的酸液蒸发量的计算。
GZ=M（0.000352+0.000786V）*P*F
GZ——千克/时
M——液体分子量
V——蒸发液体表面上的空气流速（米/秒），以实测数据为准，无条件实测，一般可取0.2-0.5）
P——相应于液体温度下的空气中的蒸汽分压力（毫米汞柱），当液体浓度低于10%时，用水溶液的饱和蒸汽压代替；
当液体重量浓度高于10%，查表计算（统计手册73）
F——液体蒸发面的表面积。
根据PV=nRT
P1/P2=（m1/M1）/（m2/M2）
m1+m2=根据上面公式计算量
举例：
（1）盐酸雾
盐酸雾产生量的大小与生产规模、盐酸用量、盐酸浓度、作业条件（温度、湿度、通风状况等）、作业面面积大小都有密切的关系，酸洗槽内盐酸雾排放速率可按以下经验公式计算：
GZHCl=M×
（0.000352+0.000786×
U）×
P×
F—V水×
F
GZHCl——盐酸雾（HCl）排放速率（kg/h）；
V水——单位面积水蒸汽蒸发速率，蒸发表面温度41℃时为1.2L/m2•h。
M——液体分子量，36.5；
U——蒸发液体表面上的空气流速（m/s），应以实测数据为准。
无条件实测时可取0.2～0.5m/s或查表计算，槽内温度为40～50℃左右，U值取0.4m/s；
P——相应于液体温度下空气中的饱和蒸汽分压力（mmHg），酸洗液温度取45℃，则蒸发表面温度为41℃，P=52.1mmHg；
F——蒸发面的面积（m2），本项目拟采用1个酸洗槽，其尺寸为1.8m×
1m×
1m，蒸发面面积为1.8m2。
本项目盐酸雾的排放速率为：
GZHCl=36.5×
0.4）×
52.1×
1.8—1.8×
1.2=0.121kg/h
（2）铬酸雾
铬酸雾常常产生于镀铬槽的阴阳两极附近区域。
由于镀铬机理不是直接阳极溶解，而是通过电镀液中铬酐还原来产生铬金属沉积，因此其电流效率很低，电镀时大部分电流消耗于电镀液中水分子发生电化学反应，分别产生氧气和氢气。
大量氢气和氧气的析出，不仅带来安全隐患，而且夹带铬酸分子（H2CrO4）逸出，在镀槽上方形成气溶胶，即铬酸雾。
根据类比调查，不用抑雾剂时，在电镀槽表面上的铬酸雾的发生浓度可达10mg/m3（以H2CrO4计算）；
加入适当的抑雾剂以后，铬酸雾可大大减少。
铬酸雾排放速率同样可按上述经验公式计算：
GZ铬酸雾=M×
式中各参数调整取值如下：
V水——蒸发表面温度57.5℃时，取为3.1L/m2•h；
M——液体分子量，118；
U——取为0.15m/s；
P——槽液温度为55～60℃时，P=56.1mmHg；
F——拟采用一个电镀槽，镀槽面积2.5×
1（m2）。
本项目铬酸雾排放速率为：
GZ铬酸雾=118×
0.15）×
56.1×
2.5—2.5×
3.1=0.027kg/h。
7、CXHY与COD的转化关系
CXHY+（X+Y）O2XCO2+（2/Y）H2O
分子量分子量
计算X
具体见《工业中常用有机化合物的环境数据》、《有机化合物数据简表》（E盘环评资料图书）
COD的理论计算
一、COD概念
化学需氧量又称化学耗氧量（chemicaloxygendemand），简称COD。
是利用化学氧化剂（如高锰酸钾、重铬酸钾）将废水中可氧化物质（如有机物、亚硝酸盐、亚铁盐、硫化物等）氧化分解，然后根据残留的氧化剂的量计算出氧的消耗量。
二、
COD的测定
COD的测定方法主要有高锰酸钾法和重铬酸钾法。
化学需氧量常由于氧化剂的种类、浓度及氧化条件等之不同，对氧化物质，特别是有机物质的氧化率也不相同。
因此，在排水中存在有机物的情况下，除非是在同一条件下测定COD，否则不能进行对比。
一般用高锰酸钾高温氧化法，其氧化率为50～60%，用重铬酸钾氧化法，其氧化率为80～90%。
二、COD理论计算公式
根据COD的定义，我们可以理解为COD就是将废水中可氧化物质（有机物等）完全氧化为CO2和水的过程中氧的消耗量。
因此我们可以通过化学反应方程式进行理论计算，得到可氧化物质氧化过程中氧的消耗量。
因为我们环评工作主要针对炼化企业，现以炼油厂含油废水为例进行理论计算。
三、含油废水COD理论计算
含油废水中成分复杂，主要污染物包括石油类、挥发酚、硫化物、pH值、SS、氨氮、碱、各种盐类、化学添加剂、各种脂肪族化合物、杂环化合物和芳香烃等。
1、石油类的COD计算
石油类是各种烃类的复杂混合物。
在实验室模拟废水实验中，通常将正十六烷、异辛烷和苯按65：
25：
10比例配制成混合烃作为标准油溶液（我们实验室一同学曾经做过含油废水的处理试验，并配制相关废水）。
假设正十六烷、异辛烷和苯被完全氧化，则其耗氧量可通过以下公式进行计算：
①正十六烷
C16H34+49O=16CO2+17H2O
226784
根据反应方程式，废水中正十六烷转换成COD的理论值应为：
784（分子量）/226（分子量）=3.47
即：
废水中每克正十六烷可以消耗3.47g的氧，相当于3.47克COD。
②异辛烷
C8H18+25O=8CO2+9H2O
114400
400（分子量）/114（分子量）=3.5
废水中每克异辛烷相当于3.5克COD。
③苯
C6H6+15O=6CO2+3H2O
78240
240（分子量）/78（分子量）=3.07
废水中每克苯相当于3.07克COD。
综上所述，将三种物质所导致COD进行加权计算后，废水中每克石油类相当于3.44克COD，因为重铬酸钾氧化法氧化率为90%左右，因此可将其校正为废水中每克石油类相当于3.1克COD，也就是说如果废水中的石油类为100mg/L，则每升废水中COD为310mg/L。
2、氨氮的COD计算
根据文献资料，0--1400mg／L的NH3-N对COD几乎没有影响，这主要是因为：
一、我们用回流法做COD的时候，滴定是用硫酸亚铁铵来滴定的，这个里面是有铵根离子的，肯定不会对COD有影响。
二、做COD的时候加了很多的浓硫酸，整个环境是强酸性的，NH3-N都是铵根离子的形式存在，它是不可以被重铬酸钾氧化的，所以对COD没有影响。
总而言之：
重铬酸钾法测COD时,氨氮对COD没有贡献
5、油漆废气
油漆有效成分30%
漆渣产生量=油漆量×
30%×
非利用率
6、橡胶制品生产过程有机废气排放系数
7、湿式除尘器耗水量
8、江苏省城市用水与公共用水定额
表1：
房屋和土木工程建筑业用水定额
行业代码
类别名称
分项名称
定额单位
定额值
备注
E4700
房屋和土木工程建筑业
商品混凝土
立方米/平方米
0.7
现浇混凝土
1.5
表2：
公共客运
F5310
长途汽车站
L/标台•天
400
综合指标
火车站
L/人•次
140
机场
200
城市公共交通
500
表3：
零售业用水定额
E6510
商业零售
商场、超市
L/（m2•天）
13
E6520
食品、饮料等
专门零售
集贸市场
20
表4：
住宿业用水定额
I6600
住宿业
四、五星级宾馆
L/（床•天）
1000
三星级宾馆
600
二星级及以下宾馆
370
表5：
餐饮业用水定额
I6700
餐饮业
餐馆
40
简餐、茶社、棋牌
8
表6：
公共设施管理业用水定额
N8120
园林绿化业
绿化
0.6
1、4季度
2
2、3季度
道路浇洒
N8132
公园管理
公园、旅游集散地
L/（人•次）
12
表7：
居民服务业用水定额
O8203
洗染服务
洗衣房
L/kg干衣物
50
O8240
理发美容业
理发
O8250
洗浴服务
桑拿
300
大众浴室
150
O8311
汽车、摩托车
维护与养护
洗车
L/（辆•次）
130
表8：
教育业用水定额
P8410
学前教育
幼儿园、托儿所
m3/（人•月）
1.3
日托
3
周托
P8420
初等学校
小学
P8431
中等教育
初中、高中
4
住宿
1.2
不住宿
高等教育
大专院校
5
2.5
表9：
卫生用水定额
Q8530
医院
门诊
25
Q8511
有卫生间病房
900
无卫生间病房
表10：
体育用水定额
R9120
体育场馆
冲淋
70
泳池补充率
占泳池容积百分率
10%
表11：
国家机构用水定额
S9400
公共管理和社会组织（含写字楼）
办公楼
空调冷却补充水
占循环量百分比（%）
驻地部队
5.5
表12：
居民生活用水定额
地区
ED101
城市居民
居民生活用水
L/（人•日）
苏北
苏南及
沿江城市
180
其他：
◇绿化
绿化投资：
按25元/m2计
绿化用水：
按0.5t/m2计。
绿化浇洒用水定额为1～3L/m2˙d，道路浇洒用水定额为2～3L/m2˙d。
《建筑给水排水设计规范》（GB50015－2003）
1千克柴油产生废气量16立方米；
冷却塔排水与损耗比值为1：
6
去离子水制备：
废水量（定期排水）2%～5%；
锅炉定期排水2%～5%
2.5L×
绿化面积×
52
7、等效排气筒速率以及排气筒高度计算
A1当排气筒1和排气筒2排放同一种污染物，其距离小于该两个排气筒的高度之和时，应以一个等效排气筒代表该两个排气筒。
A2等效排气筒的有关参数计算方法如下：
A2.1等效排气筒污染物排放速率按下式计算
Q＝Q1＋Q2
式中：
Q－等效排气筒某污染物排放速率：
Q1、Q2－排气筒1和排气筒2的某污染物排放速率。
A2．2等效排气筒高度按下式计算
H=
h－等效排气筒高度；
h1、h2－排气筒1和排气筒2的高度。
A2．3等效排气筒的位置
B1某排气筒高度处于表列两高度之间，用内插法计算其最高允许排放速率，按下式计算：
Q＝Qa+（Qa＋1－Qa）（h－ha）/（ha＋1－ha）
Q－某排气筒最高允许排放速率；
Qa－比某气筒低的表列限值中的最大值；
Qa＋1－比某排气筒高的表列限值中的最小值；
h－某排气筒的几何高度；
ha－比某排气筒低的表列高度中的最大值；
ha＋1－比某排气筒高的表列高度中的最小值。
B2某排气筒高度高于本标准表列排气筒高度的最高值，用外推法计算其最高允许排放速率。
按下式计算：
Q＝Qb（h／hb）2
Q－某排气筒的最高允许排放速率；
Qb－表列排气筒最高高度对应的最高允许排放速率；
h－某排气筒的高度；
hb－表列排气筒的最高高度；
B3某排气筒高度低于本标准表列排气筒高度的最低值，用外推法计算其最高允许排放速率，按下式计算：
Q＝Qc（h/hc）2
Qc－表列排气筒最低高度对应的最高允许排放速率；
hc－表列排气筒的最低高度。
升级会员 