三四区外幕墙脚手架修改施工方案最新1217 2.docx

三四区外幕墙脚手架修改施工方案最新1217 2.docx

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三四区外幕墙脚手架修改施工方案最新12172

1编制说明

针对幕墙施工单位提出所需调整的外脚手架相关要求，由总包单位对已搭设完成的相应部位的脚手架，按幕墙施工单位要求的相关条件部位、区域进行重新搭设及调整，特编制外幕墙脚手架三、四区重新搭设施工方案。

本方案脚手架为本工程周边外幕墙施工脚手架，不含屋面幕墙、外墙异形突出部位及采光顶脚手架。

以上脚手架调整后已满足幕墙施工单位要求。

2三、四区脚手架按如下调整

2.1北立面：

考虑五层顶板向外悬挑2500，现需拆除原有脚手架，跨肥槽上新搭设100×100mm的木方子，并在木方子上面重新搭设一排脚手架，排距为1200mm，立杆纵距为1500mm，立杆步距1500mm，立杆下铺垫脚手板50mm×250mm×4000mm，脚手架内皮距离幕墙完成面150-200mm。

9轴-16轴详见北立面剖面

（1），其中北立面9-11轴，二层跳板下新增加一排立杆（详见9-11轴北立面新增设图）。

16轴-19轴详见北立面剖面

（2），其中北立面17-19轴五层至七层新增加立杆（详见17-19轴北立面新增搭设图）如下：

剖面1：

从五层至七层新增加五排立杆，排拒1200mm,立杆纵距1500mm,步距1500mm，每步均新增设脚手板，立杆下铺设脚手板50mm×250mm×4000mm。

剖面2：

从五层至七层新增加两排立杆，排拒1200mm,立杆纵距1500mm,步距1500mm，每步均新增设脚手板，立杆下铺设脚手板50mm×250mm×4000mm。

剖面3：

从五层至七层新增加四排立杆，排拒1200mm,立杆纵距1500mm,步距1500mm，每步均新增设脚手板，立杆下铺设脚手板50mm×250mm×4000mm。

北立面9-16轴木方子下需要砌筑240mm厚灰砂砖墙体，墙体砌筑高度为400mm。

（详见北侧立杆搭设剖面图）。

2.2南立面（9轴-17轴）：

（1）现场南侧采用双排落地式脚手架，排距为1200mm，立杆纵距为1500mm，立杆步距1500mm，，现需要拆除脚手架并重新搭设，脚手架内皮距离幕墙完成面150-200mm。

（2）由于南侧顶板从二层顶开始悬挑、五层顶板又收回去，二层顶板以下和四层顶板以上需要单独搭设脚手架并与外脚手架拉结，排距为1200mm，立杆纵距为1500mm，立杆步距1500mm。

调整如下：

二层顶板下新搭设两排脚手架，距离幕墙完成面150-200mm重新搭设；

9轴-15轴拆除原有五层以上脚手架，距离幕墙完成面150-200mm重新搭设；

9轴-15轴拆除原有五层以下内皮脚手架，距离幕墙完成面150-200mm重新搭设；

15轴-17轴拆除原有脚手架，距离幕墙完成面150-200mm重新搭设。

详见南立面图。

2.3东立面（B轴-P轴）：

现场东侧采用双排落地式脚手架，排距为1200mm，立杆纵距为1500mm，立杆步距1500mm。

现根据东立面幕墙施工需要需拆除原有脚手架，重新搭设，排距为1200mm，立杆纵距为1500mm，立杆步距1500mm，脚手架内皮距离幕墙完成面150-200mm。

首层采用移动式门架进行施工。

二层搭设单排脚手架，立杆纵距1500mm，步距750mm。

三层水平杆挑出200mm，内皮立杆距离幕墙完成面150-200mm，四层水平杆挑出400mm。

五层-七层脚手架内皮距离幕墙完成面150-200mm。

详见后附东立面剖面图

（1）。

东南立面（17-19轴交A-B轴）详见东南立面剖面图

（2）。

2.4屋顶

（1）根据现场情况，七层15-16轴交B-C轴、12-13轴交A-B轴（详见南侧平面图），14-15轴交N-M轴、16-17轴交K-L（详见北侧平面图），17-18轴交C-E（向见东侧平面图）需搭设脚手架，采用4排立杆，排距为1000mm，立杆纵距为1500mm，立杆步距1500mm，脚手架内皮距离幕墙完成面150-200mm。

（详见1-1剖面）

3人员和时间安排

四区南侧2013年11月8日完成；

四区东侧：

2013年11月20日二层-八层原有脚手架开始拆除，11月25日拆除完毕，11月30日搭设完毕，11月5日东立面一层采用移动门架先行施工；

三区北侧：

2013年11月17日完成（包括北侧肥槽的回填及北侧道路清理）。

高峰期预计投入110人左右调整外幕墙脚手架。

4脚手架搭设

4.1脚手架搭设流程

基础处理→定位设置立杆垫板→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连墙件→绑扎安全网→作业层铺脚手板和挡脚板

4.2落地式脚手架搭设

4.2.1底座安装：

落地脚手架在每排立杆下均设50×250×4000mm通长脚手板。

4.2.2搭设程序

基本搭设顺序：

按照外架设计的立杆间距La=1.5m和双排架宽度Lb=1.2m进行放线定位，铺设垫板放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底（第一根）立杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并也与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直），每边竖起3-4根立杆后，按照横杆步距1.5m装设第一步纵向杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）、校正立杆垂直和水平杆水平使其符合要求后，按照40-60N.m力矩拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段。

按照上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架交圈完成。

交圈后，再全面检查一遍构架质量和地基情况，严格确保设计要求和构架质量，随架子搭设设置连墙件。

按第一步架的作业程序和搭设要求逐步搭设，随搭设进程及时装设连墙件和剪刀撑。

装设作业层间横杆（在构架横向平杆之间加设的、用于缩小铺板支承跨度和横杆）、铺设脚手板和装设作业栏杆、挡脚板或围护、封闭措施。

支撑体系采用48×3.5钢管、卡扣等与框架柱连接成抱柱，支撑架抱柱竖向距离每3步3跨设置1道。

三层顶板和六层顶板设置钢丝绳卸荷点，采用16#钢丝绳卸荷，钢丝绳间距6m设置一道。

剪刀撑随立杆、纵向和横向水平杆同步搭设，剪刀撑斜杆下端支撑在垫板上，剪刀撑与地面的夹角应控制在45°，斜杆要每步与立杆扣接。

斜杆应与支撑体系基本构架连接，设置的纵、横向剪刀撑，沿模板支架长度、宽度方向连续设置剪刀撑，由架底至架顶连续布置，沿模板支架长度、宽度间隔5.4m跨设置一道竖向剪刀撑；并在每4.8m及梁底第一排横杆设置水平剪刀撑，水平剪刀撑间距四步。

所有圆弧处的水平管由于弯曲，均为一次性钢管。

购置新安全网立网逐层搭设，购置新水平网逐层搭设（从结构面搭设至最外侧脚手架）。

4.3脚手板及安全网搭设要求

（1）挑板下满铺脚手板（脚手板单独购买），脚手板厚度不小于50mm。

（2）北立面9-11轴、南立面12-17轴、北立面14-18轴、东立面A-L轴，以上范围幕墙挑檐下满铺脚手板（脚手板单独购买），脚手板厚度不小于50mm。

（3）其余每步均铺设脚手板，铺设宽度为500mm，脚手板厚度不小于50mm，脚手板单独购买。

5脚手架拆卸

拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，拆除顺序为：

安全网→拦杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆

不准在一段内分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。

做到一步一清、一杆一清。

拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。

拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。

分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

同时，应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。

拆除必须由2-3人协同操作。

拆顺杆时应由站在中间的人将杆转向，将大头顺下，握住小头下递，得到下方人员的通知后再放手，严禁向下抛扔。

拆除脚手架时，必须有书面申请，经批准后方可拆除，要进行安全和技术交底，作业面有专人管理，在地下应有专人负责统一指挥，由于施工现场狭小，要避免零配件坠落伤人。

6安全文明施工

6．1脚手架

6.1.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

6.1.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。

6.1.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

6.1.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

6.1.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

6.1.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

6.1.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。

6.1.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

6.1.9不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

6.1.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

6.1.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

6.1.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

6.1.13要保证脚手架体的整体性，不得截断架体。

6.1.14外墙拆除及装修过程中产生的施工垃圾及时清理到室内，做到工完场清，以免尘土被风吹走影响环境。

在任何情况下严禁向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。

6.1.15不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

6.1.16脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

6.1.17施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

6.1.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

6.1.19六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。

在雨季要经常检查脚手板上有无积水等物。

若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

6.1.20大风、大雨、雪天气过后要全面及时的对整个脚手架进行检查，发现问题及时处理。

7脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2012）。

计算参数:

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.20米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为

48×3.0，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用松木板，荷载为0.15kN/m2。

栏杆采用架子管，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。

基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数1.1340。

地基承载力标准值170kN/m2，地基承载力调整系数0.40。

7.1大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m

活荷载标准值Q=2.000×1.000/3=0.667kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.667=0.934kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.094+0.10×0.934）×1.5002=0.227kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.094+0.117×0.934）×1.5002=-0.267kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.267×106/4491.0=59.452N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m

活荷载标准值q2=0.533kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.078+0.990×0.533）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=1.325mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

7.2小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/3=0.060kN

活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/3=0.800kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×0.800=1.261kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038）×0.8002/8+1.261×0.800/3=0.340kN.m

=0.340×106/4491.0=75.704N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×800.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.060+0.800=0.918kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=917.600×800.0×（3×800.02-4×800.02/9）/（72×2.06×105×107780.0）=0.751mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.760mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

7.3扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN

活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN

荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.200=1.825kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

7.4脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1070

NG1=0.107×35.67+12.000×0.038=5.521kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×13×1.500×（0.800+0.300）/2=1.609kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×13/2=1.463kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.500×47.300=0.355kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.947kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.400

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.250

Us——风荷载体型系数：

Us=1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.250×1.134=0.397kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.947+0.85×1.4×2.400=13.592kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×8.947+1.4×2.400=14.096kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.397×1.500×1.800×1.800/10=0.230kN.m

7.5立杆的稳定性计算:

参照施工手册计算方法，立杆底部的钢管截面面积和模量按照两倍的单钢管截面的0.7折减考虑。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=14.096kN。

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=5.935cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=6.287cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=14096/（0.19×594）=125.304N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，底部N=13.592kN，　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=5.935cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=6.287cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.230kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=13592/（0.19×594）+230000/6287=157.332N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<[f],满足要求!

7.6最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.426kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.400kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=70.121米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=3.426kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.400kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.193kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=42.053米。

7.7连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.397kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；

No——连