盘扣式板模板支撑计算书250mm厚板Word文档下载推荐.docx
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1.05
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
4
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.25×
1×
0.8=0.24
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
6
三、模板体系设计
主梁布置方向
垂直立杆纵向方向
立杆纵向间距la（mm）
1000
立杆横向间距lb（mm）
水平杆步距h（mm）
1500
顶层水平杆步距hˊ（mm）
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
290
小梁间距l（mm）
200
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
厚度t（mm）
12
抗弯强度设计值f（N/mm2）
29
弹性模量E（N/mm2）
9000
计算方式
简支梁
按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×
122/6＝24000mm4
I=bt3/12＝1000×
123/12＝144000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.25）+1.4×
3=11.85kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×
0.25）=7.65kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×
0.25）+1×
3=9.375kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×
11.85×
0.22=0.059kN·
m
σ=Mmax/W=0.059×
106/（24000×
103）=2.458N/mm2≤[f]=29N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×
9.375×
2004/（384×
9000×
144000）=0.151mm
νmax=0.151mm≤min{200/150，10}=1.333mm
五、小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
截面惯性矩I（cm4）
256
截面抵抗矩W（cm3）
64
12.87
8415
四等跨梁
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×
0.2×
（0.3+（24+1.1）×
3=2.418kN/m
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×
3=1.915kN/m
按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
σ=Mmax/W=0.256×
106/64000=4N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝1.454kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
1.454×
1000/（2×
60×
80）=0.454N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.555mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm
4、支座反力
R1=1.208kN
R2=2.745kN
R3=2.258kN
R4=2.745kN
R5=1.208kN
R1ˊ=0.959kN
R2ˊ=2.178kN
R3ˊ=1.791kN
R4ˊ=2.178kN
R5ˊ=0.959kN
六、主梁验算
主梁材质及类型
钢管
10.78
4.49
205
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
取上面计算中的小梁最大支座反力
R=max[R1,R2,R3,R4,R5]/2=max[1.208,2.745,2.258,2.745,1.208]/2=1.3725kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ,R4ˊ,R5ˊ]/2=max[0.959,2.178,1.791,2.178,0.959]/2=1.089kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.711×
106/4490=158.352N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝4.005kN
τmax＝2Vmax/A=2×
4.005×
1000/424=18.892N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=1.373mm≤[ν]=min[la/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm
七、立柱验算
钢管类型（mm）
B-LG-2500（Φ48X3.2）
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
300
立柱截面面积（mm2）
450
立柱截面抵抗矩（cm3）
4730
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
290=1406mm
l02=ηh=1.2×
1500=1800mm
取两值中的大值l0=1800mm
λ=l0/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1406/15.9=88.428
查表得，φ=0.566
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
3]×
1=12.33kN
f=N1/（φ1A）＝12.33×
103/（0.566×
450）=48.41N/mm2≤[σ]=300N/mm2
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1800/15.9=113.208
查表得，φ=0.386
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（1.05+（24+1.1）×
1=12.99kN
f=N2/（φ2A）＝12.99×
103/（0.386×
450）=74.784N/mm2≤[σ]=300N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.24×
1.52/10=0.057kN·
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
γQQ1k]lalb+ψc×
γQMw/lb=[1.2×
0.25）+0.9×
1+0.9×
0.057/1=11.982kNf=N1w/（φ1A）+Mw/W=11.982×
450）+0.057×
106/4730=59.094N/mm2≤[σ]=300N/mm2
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
0.057/1=12.6kNf=N2w/（φ2A）+Mw/W=12.642×
106/4730=84.8N/mm2≤[σ]=300N/mm2
八、可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=12.33kN≤[N]=40kN
九、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×
（0.2×
238×
3.6×
6+0.55×
4）=1955.218kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
1.05×
262/2=114029.37kN.m
MT=1955.218kN.m≤MR=114029.37kN.m
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×
（0.25×
3.6+0.55×
4）=929.628kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×
[1.05+（24+1.1）×
0.25]×
262/2=795490.605kN.m
MT=929.628kN.m≤MR=795490.605kN.m
满足要求！
十、立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求：
Pk=Nk/A≤fg
式中：
Pk——立杆基础底面处的平均压力标准值（kPa）；
Nk——上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值（kN）；
A——基础底面面积（m2）；
fg——地基承载力特征值（kPa），应按国家现行标准《建筑地基基础设计规范》GB50007规定采用。
地基承载力特征值的取值应符合下列规定：
1当为天然地基时，应按地质勘察报告选用；
当为回填土地基时，应对地
质勘察报告提供的回填土地基承载力特征值乘以折减系数0.4；
2由载荷试验或工程经验确定。
本工程地下室为人工挖孔桩基础，300mm厚C45高强混凝土底板，桩基持力层承载能力特征值为6000kpa。
Pk=Nk/A=13.067/0.25=52.3kpa
地基承载力满足要求！
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