叠合楼板支撑计算书Word格式.doc
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混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k（kN/m2）
0.25
其他附加水平荷载标准值Q3k（kN/m）
0.55
Q3k作用位置距离支架底的距离h1（m）
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
0.78
0.78×
1×
0.8=0.624
风荷载高度变化系数μz
1
风荷载体型系数μs
0.8
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2（m）
三、板底支撑体系设计：
主梁布置方向
平行桁架方向
立杆纵向间距la（mm）
1200
立杆横向间距lb（mm）
水平杆步距h（mm）
顶层水平杆至立杆顶部距离hˊ（mm）
950
支架可调托座支撑点至叠合楼板板底距离a（mm）
170
主梁最大悬挑长度L2（mm）
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、叠合楼板验算
面板类型
叠合楼板
厚度t（mm）
60
抗弯强度设计值f（N/mm2）
14.3
弹性模量E（N/mm2）
3×
104
计算方式
简支梁
按简支梁，取1.2m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1200×
602/6＝720000mm4
I=bt3/12＝1200×
603/12＝21600000mm3
承载能力极限状态
q1=γGb（G2k+G3k）（h现浇+h预制）+γQbQ1k=1.2×
1.2×
（24+1.1）×
（0.06+0.07）+1.4×
3=9.739kN/m
q1静=γGb（G2k+G3k）（h现浇+h预制）=1.2×
（24+1.1）×
（0.06+0.07）=4.7kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G2k+G3k）（h现浇+h预制）+γQbQ1k=1×
（0.06+0.07）+1×
3=7.52kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×
9.739×
1.22=1.753kN·
m
σ=Mmax/W=1.753×
106/（7.2×
105）=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×
7.52×
12004/（384×
30000×
216×
105）=0.313mm
νmax=0.313mm≤min{1200/150，10}=8mm
五、主梁验算
主梁材质及类型
方钢管
截面类型
50×
80
截面惯性矩I（cm4）
426.667
截面抵抗矩W（cm3）
106.667
17.16
8800
四等跨梁
承载能力极限状态
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×
（0.05+（24+1.1）×
0.13）+1.4×
3=9.811kN/m
正常使用极限状态
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×
0.13）+1×
3=7.576kN/m
按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
σ=Mmax/W=1.457×
106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝6.937kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
6.937×
1000/（2×
100×
80）=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2
3、挠度验算
νmax=2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm
4、支座反力
R1=6.797kN
R2=13.173kN
R3=11.071kN
R4=13.173kN
R5=6.797kN
R1ˊ=5.252kN
R2ˊ=10.179kN
R3ˊ=8.555kN
R4ˊ=10.179kN
R5ˊ=5.252kN
六、立柱验算
钢管类型（mm）
Φ48×
3.5钢管
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
205
立柱截面面积（mm2）
489
立柱截面抵抗矩（mm3）
5080
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=950+2×
0.7×
170=1188mm
考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550
l02=ηh=1.2×
1550=1860mm
取两值中的大值l0=1860mm
λ=l0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1188/15.9=74.72
查表得，φ=0.75
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
3]×
1.2=11.859kN
f=N1/（φ1A）＝11.859×
103/（0.75×
489）=32.34N/mm2≤[σ]=205N/mm2
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=1860/15.9=116.981
查表得，φ=0.47
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（0.6+（24+1.1）×
1.2=12.723kN
f=N2/（φ2A）＝12.723×
103/（0.47×
489）=55.35N/mm2≤[σ]=205N/mm2
考虑风荷载
Mw=ψc×
γQωklah2/10=0.9×
1.4×
0.624×
1.552/10=0.227kN·
N1w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
γQQ1k]lalb+ψc×
γQMw/lb=[1.2×
0.13）+0.9×
1.2+0.9×
0.227/1.2=11.493kN
f=N1w/（φ1A）+Mw/W=11.493×
489）+0.227×
106/5080=76.03N/mm2≤[σ]=205N/mm2
N2w=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+ψc×
0.227/1.2=12.357kN
f=N2w/（φ2A）+Mw/W=12.357×
106/5080=98.45N/mm2≤[σ]=205N/mm2
七、可调托座验算
可调托座内主梁根数
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=11.85kN≤[N]=40kN
满足要求！
八、抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ（ωkLaHh2+Q3kLah1）=0.9×
（0.624×
4×
2.8×
2.8+0.55×
2.8）=32.418kN.m
MR=γGG1kLaLb2/2=1.35×
[0.6+（24+1.1）×
0.06]×
42/2=90.98kN.m
MT=32.418kN.m＜MR=90.98kN.m
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生
MT=ψc×
γQ（Q2kLaH+Q3kLah1）=0.9×
（0.25×
2.8）=11.29kN.m
MR=γG[G1k+（G2k+G3k）h0]LaLb2/2=1.35×
0.13]×
42/2=166.882kN.m
MT=11.29kN.m≤MR=166.882kN.m
九、立柱地基承载力验算
地基土类型
混凝土地面
地基承载力特征值fg（kPa）
103
地基承载力调整系数kc
0.4
垫板底面积A（m2）
由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa方能上人施工为最低强度
立柱底垫板的底面平均压力
p=N/（mfA）=11.859/（0.4×
0.25）=118.59kPa＜fak=1200kPa
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