满堂脚手架工程专项施工方案Word文件下载.docx

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5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

4、4内、外脚手架搭设拆除安全事项

1）严禁酒后及五级以上大风、雷雨天上架作业。

2）作业时，必须具备工具袋，严禁向下乱抛杂物。

3）注意随时检查架体及卸荷节点情况，发现问题及时上报、处理。

4）注意清理架上无用的杂物，减轻架上的荷载。

5）及时与结构拉结，以确保搭设过程安全。

6）扣件要拧紧。

有变形的钢管和不合格的扣件不能使用。

校正杆件垂直和水平偏差，避免偏差过大。

7）搭设工人必须具备特种工上岗证并经考核合格后方可上岗操作。

上岗时必须系安全带，戴安全帽。

严禁穿带钉易滑鞋上岗作业。

8）应经主管部门批准后方可实施拆除脚手架。

9）拆除脚手架应由专业架子工操作，拆除前应由安全负责人进行拆除安全技术交底。

10）拆除前应清除脚手架上杂物及地面障碍物，作业区及进出口处必须设置警戒标志，进行有效维护并派专人指挥，严禁非作业人员进入。

11）拆除脚手架必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，严禁采用推倒或拉倒的方法进行拆除。

12）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；

分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。

13）拆除的杆件应自上而下传递或利用滑轮和绳索运送，不得从架子上向下抛落。

14）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

15）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。

上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗，凡患有恐高症、心脏病、癫痫病者严禁高空作业。

16）脚手架施工人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，严禁酒后、疲劳或带病作业。

17）脚手架施工场地必须进行有效的现场围护，并按规定设置醒目的安全标牌，派专人看守，严禁非操作人员入内。

18）此脚手架为高空作业，应严格按“三不伤害”的原则进行施工，即：

不伤害自己、不伤害他人、不被他人伤害。

19）脚手架的构配件质量与搭设质量，应严格按规范进行检查验收，合格后方可使用。

20）当有六级和六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨、雪后上架作业应有防滑措施。

21）施工人员应听从指挥，脚手架上严禁乱堆乱放及集中堆放，严禁空中掉物。

对施工荷载作用频繁处，要加强检查，随时紧固。

在未采取加固措施及安全负责人批准的情况下，严禁悬挂起重设备。

22）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

主节点处的纵、横向水平杆，纵横向扫地杆；

连墙件。

同时设专人作定期、不定期的经常性检查，不合格部位及时修复或更换，符合规定后，方准继续使用。

23）在脚手架上进行电焊、气割作业时，必须有防火措施（如设置接火斗等）和专人看火。

24）临时施工用电线等严禁随意缠绕、勾挂在脚手架钢管上，应采取隔离、架空措施；

主楼脚手架体应进行有效接地、避雷。

七、梁支撑架计算书

高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等规范。

梁底增加1道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×

3.00。

<

一>

、参数信息:

梁段信息:

L1；

1.脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l（m）:

0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）:

0.30；

脚手架步距（m）:

1.60；

脚手架搭设高度（m）:

2.50；

梁两侧立柱间距（m）:

1.10；

承重架支设:

1根承重立杆，木方垂直梁截面；

2.荷载参数

模板与木块自重（kN/m2）:

0.350；

梁截面宽度B（m）:

0.300；

混凝土和钢筋自重（kN/m3）:

25.000；

梁截面高度D（m）:

0.500；

倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）:

2.000；

施工均布荷载标准值（kN/m2）:

3.木方参数

木方弹性模量E（N/mm2）:

9500.000；

木方抗弯强度设计值（N/mm2）:

13.000；

木方抗剪强度设计值（N/mm2）:

1.300；

木方的间隔距离（mm）:

300.000；

木方的截面宽度（mm）:

40.00；

木方的截面高度（mm）:

80.00；

4.其他

采用的钢管类型（mm）:

Φ48×

3.0。

扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

二>

、梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.500×

0.800=10.000kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q2=0.350×

0.800×

（2×

0.500+0.300）/0.300=1.213kN/m；

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值P1=（2.000+2.000）×

0.300×

0.800=0.960kN；

2.木方楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×

10.000+1.2×

1.213=13.456kN/m；

集中荷载P=1.4×

0.960=1.344kN；

木方计算简图

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=0.806kN；

N2=3.858kN；

N3=0.806kN；

木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.000×

8.000×

8.000/6=42.67cm3；

I=4.000×

8.000/12=170.67cm4；

3.木方强度计算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.858/0.800=4.823kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×

4.823×

0.800=0.309kN.m；

截面应力σ=M/W=0.309×

106/42666.7=7.234N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

4.木方抗剪计算：

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力:

Q=0.6×

0.800=2.315kN；

截面抗剪强度计算值T=3×

2314.943/（2×

40.000×

80.000）=1.085N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

5.木方挠度计算:

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形V=0.677×

4.019×

800.0004/（100×

9500.000×

170.667×

103）=0.687mm；

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

6.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图（kN）

支撑钢管变形图（kN.m）

支撑钢管弯矩图（kN.m）

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=-0.015kN中间支座最大反力Rmax=5.290；

最大弯矩Mmax=0.129kN.m；

最大变形Vmax=0.082mm；

截面应力σ=0.129×

106/4490.0=28.768N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

三>

、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

四>

、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=5.29kN；

R<

12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五>

、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力：

N1=5.290kN；

脚手架钢管的自重：

N2=1.2×

0.125×

2.500=0.374kN；

N=5.290+0.374=5.664kN；

φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；

i--计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59；

A--立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24；

W--立杆净截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49；

σ--钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]--钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.00N/mm2；

lo--计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

lo=k1uh

（1）

lo=（h+2a）

（2）

k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：

1.163；

u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；

a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：

a=0.300m；

公式

（1）的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.163×

1.700×

1.600=3.163m；

Lo/i=3163.360/15.900=199.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.182；

钢管立杆受压强度计算值；

σ=5664.377/（0.182×

424.000）=73.403N/mm2；

立杆稳定性计算σ=73.403N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.600+0.300×

2=2.200m；

Lo/i=2200.000/15.900=138.000；

公式

（2）的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.357；

σ=5664.377/（0.357×

424.000）=37.421N/mm2；

立杆稳定性计算σ=37.421N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

板支架计算书

模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、

《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、

<

横向间距或排距（m）:

纵距（m）:

步距（m）:

立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

0.10；

采用的钢管（mm）:

3.0；

板底支撑连接方式:

方木支撑；

模板与木板自重（kN/m2）:

混凝土与钢筋自重（kN/m3）:

楼板浇筑厚度（m）:

0.12；

1.000；

3.楼板参数

钢筋级别:

三级钢HRB400（20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi）；

楼板混凝土标号:

C25；

每层标准施工天数:

5；

每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:

1440.000；

计算楼板的宽度（m）:

4.00；

计算楼板的厚度（m）:

计算楼板的长度（m）:

7.00；

施工平均温度（℃）:

15.000；

4.木方参数

200.000；

图2楼板支撑架荷载计算单元

、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.000×

I=4.000×

方木楞计算简图

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q1=25.000×

0.200×

0.120=0.600kN/m；

（2）模板的自重线荷载（kN/m）:

q2=0.350×

0.200=0.070kN/m；

p1=（1.000+1.000）×

1.100×

0.200=0.440kN；

2.强度计算:

均布荷载q=1.2×

（q1+q2）=1.2×

（0.600+0.070）=0.804kN/m；

集中荷载p=1.4×

0.440=0.616kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.616×

1.100/4+0.804×

1.1002/8=0.291kN；

最大支座力N=P/2+ql/2=0.616/2+0.804×

1.100/2=0.750kN；

截面应力σ=M/W=0.291×

106/42666.67=6.820N/mm2；

方木的计算强度为6.820小于13.0N/mm2,满足要求!

3.抗剪计算：

Q=ql/2+P/2

Q=0.804×

1.100/2+0.616/2=0.750kN；

截面抗剪强度计算值T=3×

0.750×

103/（2×

80.000）=0.352N/mm2；

方木的抗剪强度为0.352小于1.300满足要求!

4.挠度计算:

均布荷载q=q1+q2=0.670kN/m；

集中荷载p=0.440kN；

最大变形V=5×

0.670×

1100.04/（384×

1706666.667）+440.000×

1100.03/（48×

1706666.7）=1.540mm；

方木的最大挠度1.540小于1100.000/250,满足要求!

、板底支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.804×

1.100+0.616=1.500kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图（kN.m）

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图（kN）

最大弯矩Mmax=0.913kN.m；

最大变形Vmax=3.431mm；

最大支座力Qmax=9.105kN；

截面应力σ=203.265N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

撑钢管的最大挠度小于1100.000/150与10mm,满足要求!

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;

计算中R取最大支座反力,R=9.105kN；

、模板支架荷载标准值（轴力）:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

（1）脚手架的自重（kN）：

NG1=0.125×

2.500=0.312kN；

（2）模板的自重（kN）：

NG2=0.350×

1.100=0.424kN；

（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：

NG3=25.000×

0.120×

1.100=3.630kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.366kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+1.000）×

1.100=2.420kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=8.627kN；

六>

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：

N=8.627kN；

σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；

i----计算立杆的截面回转半径（cm）：

i=1.59cm；

A----立杆净截面面积（cm2）：

A=4.24cm2；

W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：

W=4.49cm3；

σ--------钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]----钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205.000N/mm2；

Lo----计算长度（m）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

lo=（h+2a）

（2）

k1----计算长度附加系数，取值为1.155；

u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.710；

a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.100m；

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×

1.710×

1.600=3.160M；

Lo/i=3160.080/15.900=199.000；

σ=8626.600/（0.182×

424.000）=111.790N/mm2；

立杆稳定性计算σ=111.790小于[f]=205.000满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2