模板支撑专项施工方案Word格式文档下载.docx
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1.4×
0.32=0.08KN⋅m
M支=−0.1gl2−0.117ql2=−0.1×
0.32−0.117×
0.32=−0.097KN⋅m
在集中荷载2.5KN作用下，按3跨连续梁计算
M中=0.08gl2+0.2Pl=0.08×
0.32+0.2×
0.3=0.258KN⋅mM支=−0.1gl2−0.1ql2=−0.1×
0.32−0.1×
0.3=−0.165KN⋅m
强度验算：
σ=
M0.258×
106×
6==4.7N/mm2<
9.7N/mm22W1000×
18
满足
3、小楞验算：
由于立杆间距为900×
900，小楞计算跨度取0.9m。
小楞验算恒载设计值：
5.52KN/m2×
0.3m×
1.2=1.99KN/m
均布活载设计值：
2.5KN/m2×
1.4=1.05KN/m在活载2.5KN/m2作用下按三跨连续梁计算，计算跨度900mmM中=0.08gl2+0.101ql2=0.08×
1.99×
0.92+0.101×
1.05×
0.92=0.215KN⋅m
0.92−0.117×
0.92=−0.261KN⋅m
在集中荷载2.5KN作用下，按3跨连续梁计算，计算跨度取0.9m集中活载设计值：
2.5KN×
1.4=3.5KN
M中
=0.08gl2+0.2Pl=0.08×
0.92+0.2×
3.5×
0.9=0.759KN⋅mM支=−0.1gl2−0.1Pl=−0.1×
0.92−0.1×
0.9=−0.476KN⋅m
2
σ=
M0.759×
6==11.9/mm2<
16.9N/mm22W80×
60
4、支撑小楞的钢管验算：
支撑小楞的钢管验算：
由于立杆间距为900，取作用荷载：
（1.99KN/m+1.5KN/m2×
1.4）×
0.9m=2.36KNM=2.36KN×
0.3m=0.708KM·
mM0.708×
106σ===157.7N/mm2<
205N/mm2W44905、扣件抗滑承载力验算：
扣件抗滑承载力验算：
作用力：
3×
2.36KN=7.08KN<
8KN6、立杆稳定验算：
立杆稳定验算：
由荷载计算中得：
恒荷载标准值为5.52KN/m2活载：
1.0KN/m2合计：
F=5.52KN/m2×
0.9m×
1.2+1.0KN/m2×
1.4=6.5KN计算长度：
l=1.8+2×
0.3=2.4m长细比：
λ=
2.4×
103=1521.58×
10
稳定系数：
ϕ=0.301
N6.5×
103==50.9N/mm2<
[σ]=205N/mm2ϕA0.301×
424
、梁模板计算
（二）梁模板计算、梁模板1、400×
850梁模板支撑布置400×
850梁模板支撑布置梁模板立杆间距为1000×
700，梁底小楞间距为178，水平横杆间距350。
立档间距为300mm。
2、底模验算：
底模下设三根纵向小楞底模验算：
模板计算跨度取（400+36-80）/2=178mm=0.178m（即80×
60小楞中距）取1m长度计算恒荷载标准值：
3混凝土自重标准值1.0m×
0.85m×
24KN/m=20.4KN/m
3
钢筋自重标准值模板自重标准值合计22.2KN/m
1.0m×
1.5KN/m3=1.275KN/m1.0m×
0.5KN/m2=0.5KN/m
活荷载标准值：
振捣砼对底模的压力1.0m×
2KN/m2=2.0KN/m
荷载设计值为：
q=1.2×
22.2+1.4×
2=29.44KN/m按简支梁计算内力（如图所示）
11M=ql2=×
29.44×
0.1782=0.117KN·
m88
qAB
强度验算:
W=121bh=×
1000×
182=54000mm366
M0.117×
106==2.2N/mm2<
9.7N/mm2W54000
刚度验算:
I=131bh=×
183=486000mm41212
ν=
5ql45×
29.44×
0.1784×
1012=0.169mm=384EI384×
4680×
486000<
[]=l/250=178/250=0.712mmν
、小楞验算：
小楞计算跨度取0.35m（即横钢管的间距）恒荷载标准值：
中间小楞：
混凝土自重标准值0.178m×
24KN/m3=3.63KN/m钢筋自重标准值模板自重标准值合计:
3.946KN/m两边小楞：
混凝土自重标准值:
（0.4-0.178）m×
24KN/m3×
0.5=2.264KN/m钢筋自重标准值:
（0.4-0.178）m×
1.5KN/m3×
0.5=0.142KN/m
2模板自重标准值:
（0.4-0.178+2×
0.65）m×
0.5KN/m×
0.5=0.381KN/m
0.178m×
1.5KN/m3=0.227KN/m0.178m×
0.5KN/m2=0.089KN/m
4
合计:
2.787KN/m活荷载标准值：
振捣砼对底模的压力中间小楞：
两边小楞：
0.178m×
2KN/m2=0.356KN/m（0.4-0.178）m×
2KN/m2×
0.5=0.222KN/m
取中间小楞计算按3跨连续梁计算内力M中=0.08×
3.946×
1.2×
0.352+0.101×
0.356×
1.4×
0.352=0.053KN·
mM支=-0.1×
0.352-0.117×
1.4×
0.352=-0.065KN·
m（查《建筑施工手册》（第三版）P191页表2-13）强度验算:
W=
121bh=×
80×
602=48000mm366
M0.065×
106σ===1.351N/mm2<
13N/mm2W48000刚度验算:
按简支梁计算
603=1440000mm41212
3.946×
0.354×
1012ν===0.059mm384EI384×
9000×
1440000<
[]=l/250=350/250=1.4mmν
4、钢管横杆验算、计算跨度取1.0m横杆承受小楞传下来的恒荷载标准值为：
0.35m×
3.946KN/m=1.381KN两边小楞：
2.787KN/m=0.975KN活荷载标准值为：
0.356KN/m=0.125KN两边小楞：
0.222KN/m=0.078KN荷载设计值为：
5
两边小楞：
P1=1.2×
0.975+1.4×
0.078=1.279KN中间小楞：
P2=1.2×
1.381+1.4×
0.125=1.832KN
按简支梁计算内力（如图11所示）M=P1a+P2l/4=1.279×
0.322+1.832×
1.0/4=0.87KN·
m强度验算:
M0.87×
106σ===193.8N/mm2<
f=205N/mm23W4.49×
10刚度验算:
满足
P1A
P2
P1
F1aF2l322ν=×
3l−4a+24EI48EI0.975×
0.3221.381×
13=×
3×
12−4×
0.3222+24×
2.06×
105×
10.78×
10−848×
10−8=2.818mm<
l/250=1000/250=4mm
（
）
满足5、纵杆验算、计算跨度取0.75m纵杆承受横杆传下来的恒荷载标准值为：
1.279+1.832/2=2.195KN活荷载标准值为：
0.087+0.125/2=0.15KN荷载设计值为：
P=1.2×
2.195+1.4×
0.15=2.844KN按简支梁计算内力（如图14所示）M=1/4Pl=1/4×
2.844×
0.7=0.5KN·
PA
M0.5×
106==111.4N/mm2<
Fl32.195×
0.73==0.706mm48EI48×
10−8<
[]=l/250=700/250=2.8mmν
6、扣件抗滑移验算、
3混凝土自重标准值0.4m×
24KN/m×
0.7m×
0.5=2.856KN
6
钢筋自重标准值模板自重标准值合计：
活荷载：
0.4m×
0.7m×
0.5=0.179KN（0.4m+2×
0.65m）×
0.5KN/m×
0.5=0.298KN标准值：
3.333KN设计值：
3.333×
1.2=4.0KN
标准值：
0.5×
2KN/m2×
0.4m=0.28KN设计值：
0.28×
1.4=0.392KN
设计荷载合计：
4.0KN+0.392KN=4.392KN<
8KN7、立杆稳定验算、传自梁的荷载
混凝土自重标准值0.4m×
24KN/m3×
0.5=2.856KN钢筋自重标准值模板自重标准值合计：
0.4m×
0.5KN/m2×
3.333KN
设计值：
2KN/m×
传自板的荷载:
恒载：
板混凝土自重：
0.75m×
0.2m×
24KN/m3=2.52KN钢筋自重标准值:
0.2m=0.116KN模板自重标准值:
0.5KN/m2=0.263KN合计：
标准值
：
2.899KN设计值：
2.899×
1.2=3.479KN
1KN/m2=0.525KN设计值：
0.525×
1.4=0.735KN
立杆受力:
4.0+0.392+3.479+0.735=8.606KN
立杆计算长度：
1.8m+2×
0.3m=2.4m
长细比：
稳定系数：
λ=
ϕ=0.301
N8.606×
103==67.4N/mm2<
205N/mm2ϕA0.301×
7
8、侧模验算、荷载标准值：
F=γcH=24×
0.85=20.4KN/m2有效压头高度：
h=20.4=0.85m24
4KN/m2
振捣砼时对侧模产生的压力有效压头内取侧模强度验算：
按简支梁计算，立档间距0.3mM=ql2（1.2×
20.4+1.4×
4）×
0.32==0.338KN·
m88bh21000×
182==54000mm366M0.338×
106==6.26N/mm2<
9.7N/mm23W54×
10满足
W=
刚度验算：
恒载标准值：
q=20.4KN/mI=bh31000×
183==486000mm41212满足
20.4×
0.34×
1012300==0.946mm<
[v]==1.2mm384EI384×
486000250
9、立档验算、梁侧模底部最大受力点：
0.85=20.4KN/m2由相似三角形，按比例得到梁受侧模受力分布如下图：
C44KN/M2C4786811.232KN/M215.552KN/M220.4KN/M2180Bq2q1
B360q22218022q1AA8立档间距取300mmBC段按悬臂计算恒载设计值：
11.232×
0.468×
0.5×
0.3×
1.2=0.946KN
活载设计值：
4×
0.3=1.68KN/m
11.232KN/M2C411.232KN/M268B20.4KN/M2
M=0.946×
0.468/3+1.68×
0.4682/2=0.541KN·
mAB段按简支计算：
恒载设计值：
B382A把恒载看成两部分：
三角形部分：
（20.4−11.232）×
1.2=3.3KN/m矩形部分：
11..232×
1.2=4.044KN/m
M=3.3×
0.382293
4.044×
0.38221.68×
0.3822++=0.135KN/m88满足
Mmax0.541×
106强度验算：
σ===10.0N/mm2<
16.9N/mm23W54×
10挠度验算：
BC段：
ν=ql411.232×
0.4684×
1012468==0.416<
[ν]==1.872mm30EI30×
1440000250
满足AB段：
看成两部分荷载共同作用。
三角形荷载产生的挠度：
ν=0.00652ql4（20.4−11.232）×
0.3824×
1012=0.00652×
=0.03mmEI9000×
14400005ql45×
0.3824==0.072mm384EI384×
1440000
矩形荷载产生的挠度：
ν=ν=0.072+0.03=0.102mm<
[ν]=
382=1.528mm250400ν=0.15+0.04=0.19mm<
[ν]==1.6mm250
10、拉杆验算、拉杆验算、
9拉杆采用φ12对拉螺杆，间距0.9m荷载计算：
BC传来：
恒荷载设计值：
0.9×
1.2=2.839KN
活荷载设计值：
1.4=2.359KN AB传来：
0.382×
1.2+11.232×
0.5=3.263KN活荷载设计值：
1.4=1.925KN 总拉力：
2.839+2.359+3.263+1.925=10.386KN<
12.9KN（φ12容许拉力）满足（三）、柱模板设计柱截面450×
450mm，柱高按3200计算模板及支撑布置立挡布置：
450边用4根立档，柱箍间距400。
1、荷载标准值新浇筑砼对模板侧面的压力为：
F=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×
24×
5.7×
1.15×
21/2=58.7kN/m2其中：
砼自重标准值24kN/mm3砼初凝时间t0=200/（T+15）=5.7h，T取20℃外加剂影响修正系数β1=1.2
砼浇筑速度V=2m/hF=γcH=24KN/m3×
3.2m=76.8kN/m2故取侧模受到新浇砼的压力为58.7kN/m2有效压头高度h=58.7kN/m2/24kN/m3=2.45m倾倒砼时对侧模产生的压力取4kN/m
258.7KN/M258.7KN/M275010分两部分验算：
○有效压头高度h=2.45m以内部分柱1○有效压头高度h以下部分柱2
2、有效压头高度2.45m以下部分柱验算
（1）侧模验算
2450砼坍落度影响修正系数β2=1.15
模板计算跨度取0.136m（80×
60立档最大间距）取1m板宽计算恒载标准值：
活载标准值：
荷载设计值：
58.7KN/m2×
1.0m＝58.7KN/m4KN/m2×
1.0m＝4.0KN/m58.7×
1.2+4.0×
1.4=76.04KN/m
按简支梁计算内力
11M=ql2=×
76.04×
0.1362=0.176N·
σ=M0.176×
106==3.26N/mm2<
ν=5ql45×
58.7×
0.1364×
1012==0.115mm384EI384×
[]=l/250=136/250=0.544mmν
（2）80×
60立档验算
立档计算跨度取0.4m（即柱箍间距）恒载标准值：
按简支梁计算内力
M=ql21=×
10.341×
0.42=0.207KN·
m8858.7KN/m2×
0.136＝7.983KN/m4KN/m2×
0.136m＝0.544KN/m7.983×
1.2+0.544×
1.4=10.341KN/m
W=bh21=×
11σ=M0.207×
106==4.313N/mm2<
16.9N/mm2W48000满足刚度验算:
I=bh31=×
7.983×
0.44×
1012==0.205mm384EI384×
[]=l/250=400/250=1.6mmν
满足（3）Ф48×
3.5钢管柱箍验算○Ф48×
3.5钢管受弯承载力验算1恒载标准值：
中间立档传来的恒载：
58.7KN/m2×
0.136m×
0.4m=3.193KN边上立档传来的恒载：
（0.136/2+0.04）m×
0.4m=2.536KN活载标准值：
中间立档传来的活载：
4KN/m2×
0.4m=0.218KN边上立档传来的活载：
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