脚手架施工方案.docx

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脚手架施工方案

生产车间二层框架脚手架施工方案

一、工程概况：

本工程位于广东省珠海市高栏岛南迳中路，

二、结构类型：

框架结构，层数：

二层，檐高10.1m,⒃-⒅轴宽为14m

A-J轴长为40m

三、脚手架的施工方法：

因本工程的檐高仅为10.1m，所搭设的脚手架仅用于砌筑和外檐装饰及围护，因此采用双排脚手架。

1、脚手架对基础的要求：

良好的脚手架底座和基础、地基，对于脚手架的安全极为重要，在搭设脚手架时，必须加设底座，垫木（板）或基础并作好地基的处理。

（1）因本工程脚手架下为回填土，所以回填土是分布夯实，达到了密实度。

（2）在车间的四周浇筑240mm宽，60mm厚的C20细石砼现浇带，在其上铺设不小于200mm宽，50mm厚的木板，同时在脚手架外侧挖一浅排水沟，排除雨水。

2、双排脚手架的搭设要求：

（1）立杆：

立杆横距为0.8-1.5m，纵距为1.4～2.0m，相邻立杆的接头位置应错开布置，在不同的步距内，与相近大横杆的距离不宜大于步距的三分之一，立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏。

立杆的垂直偏差应不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值，当架高≦20m时，不大于50mm。

（2）大横杆：

大横杆步距为1.2-1.5m。

上下横杆的接长位置应错开布置，在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不大于纵距的三分之一，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。

相邻步架的大横杆应错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。

（3）小横杆：

小横杆贴近立杆布置，搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。

在相邻立杆之间根据需要加设1根或2根。

在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。

（4）剪刀撑：

35m以下脚手架除在两端设置外，中间每隔12～15m设一道。

剪刀撑应连系3～4根立杆，斜杆与地面夹角为45°～60°，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2～4个扣结点。

（5）边墙件：

可按二步三跨或三步三跨设置，其间距为垂直间距≦6m，水平间距≦6m，且连墙件一般应设置在框架梁或楼板附近等具有较好抗水平力作用的结构部位。

（6）水平斜拉杆：

设置在有连墙杆的步架平面内，以加强脚手架的横向刚度。

（7）护栏和挡脚板：

在铺脚手板的操作层上必须设2道护栏和挡脚板。

上栏杆高度≧1.1m。

挡脚板亦可用加设一道低栏杆（距脚手板面0.2～0.3m）代替.

（8）搭设脚手架时应在离地面20cm处，设置纵向及横向扫地杆，设置扫地杆的做法与大横杆及小横杆相同，其作用以固定立杆底部约束立杆水平位移及沉陷。

（9）脚手板的铺设，必须按照脚手架的宽度满铺，板与板之间紧靠。

采用对接时，接头处下设两根小横杆，脚手板伸出小横杆的长度不得大于20cm。

（10）脚手架的外侧应设置密目安全网，安全网设置在外排立杆的里面。

密目网必须用合乎要求的系绳将网周边每隔45cm（每个环扣间距）系牢在脚手管上。

（11）扣件的紧固程度直接影响脚手架的承载能力，因此扣件的紧固矩必须控制在40～60N·m之间。

（12）脚手架铺设脚手板一般应至少两层，上层为作业层下层为防护层，当作业层脚手板发生问题而落人落物时，下层有一层起防护作用。

当作业层的脚手板下无防护层时，应尽量靠近作业层处挂一层平网作防护层，平网不应离作业层过远，应防止坠落时平网与作业层之间小横杆的伤害。

当作业层脚手板与建筑物之间缝隙≧15cm时已构成落物、落人危险时，也应采取防护措施，不使落物对作业层以下发生伤害。

（13）作业层长木脚手板采用纵向铺设，其下支承横杆的间距不得大于1.0m。

四、脚手架的拆除：

脚手架的拆除作业应从上至下，水平巡环进行，连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。

拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷。

在拆除过程中，应作好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。

五、安全技术措施

1、在搭设之前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。

2、脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行。

（1）首先进行放线，铺垫板、设置标定立杆位置。

（2）周边脚手架应从一个角部开始并向两边延伸交圈搭设。

（3）应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵横向扫地杆连接固定，然后装设第1步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。

（4）剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连接件应随搭升的架子一起及时设置。

3、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。

工人必须戴安全帽和佩挂安全带。

不得单人进行装设较重杆件和其他易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。

4、作业人员不准酗酒后上架，高低血压人员也不得上架作业。

5、上架人员必须穿软底鞋，不得穿较硬宜滑的鞋上架作业。

6、施工中要相互照应，不得戏嬉、打闹。

7、5级风以上及雨雪天气不准上架作业。

8、架上人员必须持证上岗。

9、落地式脚手架搭设完毕后由青龙HSE挂X禁止使用牌

10、落地式脚手架搭设完毕后必须经总包和壳牌HSE验收合格后方可使用

11、落地式脚手架经天辰HSE和壳牌HSE验收合格挂经天辰HSE批准可以使用牌，工人方可在脚手架上施工。

生产车间二层框架落地式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为11.9米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：

立杆的纵距1.5米，立杆的横距1.5米，立杆的步距1.5米。

采用的钢管类型为Φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距1.5米，水平间距1.5米。

施工均布荷载为2kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。

一、大横杆的计算:

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.5/3=0.075kN/m

活荷载标准值Q=2×1.5/3=1kN/m

静荷载的计算值q1=1.5×0.038+1.5×0.075=0.17N/m

活荷载的计算值q2=1.5×0.7=0.98kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×0.17+0.10×0.98）×1.52=0.251kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×0.17+0.117×0.98）×1.52=-0.296kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.296×106/5080=58.27N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.075=0.113kN/m

活荷载标准值q2=1kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×0.113+0.990×1）×15004/（100×2.06×105×121900）=0.623mm

大横杆的最大挠度小于1500/150或10mm,满足要求!

二、小横杆的计算:

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.5=0.057kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.5×1.5/3=0.113kN

活荷载标准值Q=2×1.5×1.5/3=1.5kN

荷载的计算值P=1.5×0.057+1.5×0.113+1.4×1.5=2.36kN

小横杆计算简图

2.强度计算：

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.5×0.038）×1.52/8+2.36×1.5/3=1.188kN.m

=1.188×106/5080=205.0N/mm2

小横杆的计算强度等于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×10504/（384×2.06×105×121900）=0.024mm

集中荷载标准值P=0.075+0.113+1=1.188kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1.188×1500×（3×15002-4×15002/9）/（72×2.06×105×121900）=1.553mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.573mm

小横杆的最大挠度小于1500/150或10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×1.5=0.057kN

脚手板的荷载标准值P2=0.15×1.5×1.5/2=0.17kN

活荷载标准值Q=2×1.5×1.5/2=2.25kN

荷载的计算值R=1.5×0.04+1.5×0.095+1.4×1.26=1.967kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.149

NG1=0.149×11.9=1.7731kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆板，标准值为0.15

NG2=0.15×4×1.5×（1.5+0.3）/2=0.81kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；本例采用栏杆竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.15×1.5×4/2=0.45kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005

NG4=0.005×1.5×18.6=0.112kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.1451kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2×2×1.5×1.5/2=4.5kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

W0=0.35

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.25

Us——风荷载体型系数：

Us=1.2

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.35×1.25×1.5=0.459kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

五、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.5；

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.08cm3；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=41.84

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.47kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=2.08m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5

A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩），W=5.08cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.076kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到

=54.03

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50米。

考虑风荷载时,采用单立管的、全封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=0.958kN；

NQk——活荷载标准值，NQ=2.52kN；

gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.149kN/m；

Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.064kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=11.9米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于11.9米，按照下式调整且不超过11.9米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=11.9米。

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压值，wk=0.368kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw=2.4×2.4=5.76m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；No=5

经计算得到Nlw=2.968kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.968kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30/1.58的结果查表得到

=0.952；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.43kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=7.968kN小于扣件的抗滑力8kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

p≤fg

其中p——立杆基础底面的平均压力（N/mm2），p=N/A；p=32

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值（kN）；N=8

A——基础底面面积（m2）；A=0.25

fg——地基承载力设计值（N/mm2）；fg=68

地基承载力设计值应按下式计算

fg=kc×fgk

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4

fgk——地基承载力标准值；fgk=170

地基承载力的计算满足要求!