整理快拆架立杆稳定性计算Word格式.docx

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经计算得到，活荷载标准值NQ=（1.000+2.000）×

1.220=4.47kN

3.考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9*1.4NQ=12.75kN

六、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.75kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,λ=l0/i，λ=4.0*1000/15.9=252由查附表A.0.6得到；

i——计算立杆的截面回转半径（mm）；

查附表B得到i=15.9

A——立杆截面积（mm2）；

查附表B得到A=506

W——立杆截面模量（mm3）；

查附表B得到W=5260

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.056kN.m；

——钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2）；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度（m）；

参照《扣件式规范》，由公式（5.4.6-1）或（5.4.6-2）计算

顶部立杆段l0=k1u1（h+2a）=1.155*1.333*（1.4+0.6*2）=4.0

（1）

非顶部立杆段l0=k1u2h=1.155*2.223*1.4=3.6

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155；

u1——计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》表C-2；

u=（1.403-1.298）/3*1+1.298=1.333

u2——计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》表C-4；

u=（2.492-2.089）/3*1+2.089=2.223

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；

a=0.6m；

h——步距；

h=1.40m；

公式

（1）的计算结果：

=23.988N/mm2，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

公式

（2）的计算结果：

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式（3）计算

l0=k1k2（h+2a）（3）

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.015；

公式（3）的计算结果：

=66.59N/mm2，立杆的稳定性计算

七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求

除了要遵守《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

2.立杆步距的设计：

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

c.支撑架步距以0.9--1.8m为宜，不宜超过1.8m。

3.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

c.确保每个轮扣节点和钢管的质量是满足要求的，每个轮扣节点均应扣牢扣实，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

4.施工使用的要求：

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

模板支架搭设高度为2.55米，搭设尺寸为：

楼板模板为12mm厚建筑模板，混凝土楼板按120mm厚度取值计算。

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×

0.150×

1.200+0.350×

1.200=4.920kN/m

活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×

1.200=3.600kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=120.00×

1.80×

1.80/6=64.80cm3；

I=120.00×

1.80/12=58.32cm4；

（1）抗弯强度计算

f=M/W<

[f]

其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——面板的最大弯距（N.mm）；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

M=0.100ql2

其中q——荷载设计值（kN/m）；

经计算得到M=0.100×

（1.2×

4.920+1.4×

3.600）×

0.300×

0.300=0.098kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.098×

1000×

1000/64800=1.520N/mm2

面板的抗弯强度验算f<

（2）抗剪计算

T=3Q/2bh<

[T]

其中最大剪力Q=0.600×

0.300=1.970kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×

1970.0/（2×

1200.000×

18.000）=0.137N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<

[T]，满足要求!

（3）挠度计算

v=0.677ql4/100EI<

[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×

8.520×

3004/（100×

6000×

583200）=0.134mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、支撑方木的计算

方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

1.荷载的计算

（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：

q11=25.000×

0.300=1.125kN/m

（2）模板的自重线荷载（kN/m）：

q12=0.350×

0.300=0.105kN/m

（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m）：

经计算得到，活荷载标准值q2=（1.000+2.000）×

0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×

1.125+1.2×

0.105=1.476kN/m

活荷载q2=1.4×

0.900=1.260kN/m

2.方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.283/1.200=2.736kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×

2.74×

1.20×

1.20=0.394kN.m

最大剪力Q=0.6×

1.200×

2.736=1.970kN

最大支座力N=1.1×

2.736=3.612kN

方木的截面力学参数为

W=5.00×

10.00×

10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×

10.00/12=416.67cm4；

（1）方木抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.394×

106/83333.3=4.73N/mm2

方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

（2）方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q=0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

截面抗剪强度计算值T=3×

1970/（2×

50×

100）=0.591N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

（3）方木挠度计算

最大变形v=0.677×

2.130×

1200.04/（100×

9500.00×

4166666.8）=0.755mm

方木的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取方木的支座力P=3.612kN

均布荷载取托梁的自重q=0.135kN/m。

托梁计算简图

托梁弯矩图（kN.m）

托梁变形图（mm）

托梁剪力图（kN）

经过计算得到最大弯矩M=1.807kN.m

经过计算得到最大支座F=16.114kN

经过计算得到最大变形V=0.4mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=49.00cm3；

截面惯性矩I=245.00cm4；

（1）顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=1.807×

106/1.05/49000.0=35.12N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

（2）顶托梁挠度计算

最大变形v=0.4mm

顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

五、立杆的稳定性计算荷载标准值

（1）脚手架钢管的自重（kN）：

NG1=0.149×

7.000=1.042kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

NG2=0.350×

1.200=0.504kN

1.200=5.400kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.946kN。

1.200=4.320kN

N=1.2NG+1.4NQ=14.38kN

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.38kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径（cm）；

i=1.60

A——立杆净截面面积（cm2）；

A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩（cm3）；

W=4.49

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.052kN.m；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式

（1）或

（2）计算

l0=k1uh

（1）

l0=（h+2a）

（2）

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；

u=1.75

a=0.10m；

=130.73N/mm2，立杆的稳定性计算

=53.72N/mm2，立杆的稳定性计算

框架梁侧模板计算书

一、梁侧模板基本参数

梁模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；

用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成梁侧模板时，通过穿梁螺栓将梁体两侧模板拉结，

每个穿梁螺栓成为外龙骨的支点。

模板面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

内楞采用方木，截面50×

100mm，每道内楞1根方木，间距150mm。

外楞采用方木，截面50×

100mm，每道外楞2根方木，间距400mm。

穿梁螺栓水平距离400mm，穿梁螺栓竖向距离450mm，直径20mm。

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中

——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取1.000h；

T——混凝土的入模温度，取35.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.500m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=7.090kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=7.100kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯强度计算

f=M/W<

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=40.00×

1.80/6=21.60cm3；

　　[f]——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）。

M=ql2/10

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×

0.40×

7.10=3.41kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×

4.00=2.24kN/m；

　　l——计算跨度（内楞间距）,l=150mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2；

经计算得到，面板的抗弯强度计算值0.588N/mm2；

面板的抗弯强度验算<

2.挠度计算

[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=2.84N/mm；

　　l——计算跨度（内楞间距）,l=150mm；

　　E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=40.00×

1.80/12=19.44cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=0.600mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.008mm；

面板的挠度验算v<

[v],满足要求!

四、梁侧模板内外楞的计算

（一）.内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

本算例中，龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

内楞计算简图

1.内楞抗弯强度计算

其中f——内楞抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——内楞的最大弯距（N.mm）；

　　W——内楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）。

其中q——作用在内楞的荷载，q=（1.2×

7.10+1.4×

4.00）×

0.15=2.12kN/m；

　　l——内楞计算跨度（外楞间距）,l=400mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，内楞的抗弯强度计算值0.407N/mm2；

内楞的抗弯强度验算<

2.内楞的挠度计算

其中E——内楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

内楞的最大允许挠度值,[v]=1.600mm；

内楞的最大挠度计算值,v=0.005mm；

内楞的挠度验算v<

（二）.外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。

本算例中，外龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

外楞计算简图

3.外楞抗弯强度计算

其中f——外楞抗弯强度计算值（N/mm2）；

　　M——外楞的最大弯距（N.mm）；

　　W——外楞的净截面抵抗矩；

　　[f]——外楞的抗弯强度设计值（N/mm2）。

M=0.175Pl

其中P——作用在外楞的荷载，P=（1.2×

0.45=2.54kN；

　　l——外楞计算跨度（对拉螺栓水平间距）,l=400mm；

外楞抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

经计算得到，外楞的抗弯强度计算值1.067N/mm2；

外楞的抗弯强度验算<

D.环境影响研究报告

4.外楞的挠度计算

v=1.146Pl3/100EI<

（6）列出选定的评价方法，并作简单介绍。

其中E——外楞的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

（6）评价结论。

外楞的最大允许挠度值,[v]=1.600mm；

外楞的最大挠度计算值,v=0.012mm；

外楞的挠度验算v<

（4）跟踪评价的结论。

五、穿梁螺栓的计算

2）预防或者减轻不良环境影响的对策和措施。

主要包括预防或者减轻不良环境影响的政策、管理或者技术等措施。

计算公式:

N<

[N]=fA

（2）安全验收评价。

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

7.作出评价结论　　A——穿梁螺栓有效面积（mm2）；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓的直径（mm）:

14

（7）列出安全对策措施建议的依据、原则、内容。

穿梁螺栓有效直径（mm）:

11

①主体是人类；

穿梁螺栓有效面积（mm2）:

A=95.000

表四：

项目排污情况及环境措施简述。

穿梁螺栓最大容许拉力值（kN）:

[N]=15.64

穿梁螺栓所受的最大拉力（kN）:

N=1.278

穿梁螺栓强度验算满足要求!