梁模板计算Word格式.docx
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水平杆件
梁截面宽度
0.5m
梁截面高度
0.8m
支架高度
4.8m
楼板厚度
0.35m
板底立杆纵距la
1m
板底立杆横距lb
1.2m
梁立杆纵距
梁长度方向立杆纵距取1/2板底立杆纵距，0.5m
梁侧与梁底立杆横距
梁下设置1根立杆,间距600,600mm
钢管类型
φ48×
3.0mm
水平杆最大步距
顶步步距
立杆伸出顶层水平杆长度a
0.55m
面板
15mm厚木胶合板
梁底次楞
50×
90mm方木，4根
梁底主楞
双钢管
梁侧次楞
100mm方木，间距200mm
梁侧主楞
双钢管，间距500mm
穿梁螺栓
穿梁螺栓直径12mm，间距：
500mm×
250mm
剪刀撑设置
依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：
纵距方向5跨，横距方向5跨
支撑结构与既有结构连接情况
支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接
荷载标准值参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.5kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.208kN/m
可变荷载
施工荷载及设备荷载
2.5kN/m2
砼下料水平荷载
2kN/m2
风荷载
不考虑风荷载作用！
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:
=0.28×
24×
6.7×
1×
0.63=28.37kN/m2
=24×
0.8=19.2kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0--新浇混凝土的初凝时间，按200/（T+15）计算，取初凝时间为6.7小时。
T：
混凝土的入模温度，经现场测试，为15℃；
V--浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取0.4m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m；
β--混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.2kN/m2。
四、梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×
15×
15/6=37500mm3；
截面惯性矩I=1000×
15/12=281250mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.2kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q1=1.1×
（1.2×
19.2+1.4×
2）×
1=28.424KN/m
q2=1.1×
（1.35×
0.7×
1=30.668KN/m
取较大值q=30.668KN/m作为设计依据。
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×
30.668×
0.202=0.12kN·
m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.12×
106
=3.2N/mm2<
f=12.5N/mm2
W
37500
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
q=1×
19.2=19.2kN/m；
面板最大容许挠度值:
200/400=0.5mm；
面板弹性模量:
E=4500N/mm2；
ν=
0.677ql4
0.677×
19.200×
2004
=0.16mm<
0.5mm
100EI
100×
4500×
281250
满足要求!
五、梁侧模板次楞验算
次楞采用50×
100mm（宽度×
高度）方木，间距：
0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50×
100/6=83333mm3；
截面惯性矩I=50×
100/12=4166667mm4；
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
0.2=5.685KN/m
0.2=6.134KN/m
取较大值q=6.134KN/m作为设计依据。
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1×
6.134×
0.52=0.153kN·
最大支座力：
1.1ql=1.1×
0.5=3.37kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
0.153×
=1.836N/mm2<
17N/mm2
83333
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×
0.5=1.840kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
3×
1.840×
103
=0.552N/mm2<
fv=1.6N/mm2
2bh
2×
100
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q=19.2×
0.2=3.84kN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；
3.84×
5004
=0.039mm<
2mm
10000×
4166667
六、梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：
0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=8990mm3；
截面惯性矩I=215700mm4；
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.37kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.25m。
主楞计算简图（kN）
主楞弯矩图（kN·
m）
2、强度验算
最大弯矩Mmax=0.149kN·
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
0.149×
16.574N/mm2<
205N/mm2
8990
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.112kN，主楞弹性模量:
E=206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值：
250/150=1.7mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0.007mm<
1.7mm。
（三）悬挑段强度验算
穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，
弯矩M=3.37×
0.15=0.51kN·
M
0.51×
56.730N/mm2<
（四）悬挑段挠度验算
容许挠度值：
150×
2/400=0.8mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0.085mm<
0.8mm。
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：
N＝abFs
a——对拉螺栓横向间距；
b——对拉螺栓竖向间距；
Fs——侧模板承受的荷载设计值：
Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×
2）=24.55kN。
N=0.50×
0.25×
24.55=3.07kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=Anftb
An——对拉螺栓净截面面积，M12螺栓An=76.0mm2
ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2
Ntb=210×
76.0/1000=15.96kN>
N=3.07kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
八、梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm。
取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=50×
1.5×
1.5/6=18.75cm3；
截面惯性矩I=50×
1.5/12=14.063cm4；
1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.167m。
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
[1.2×
（24×
0.8+1.5×
0.8+0.3）+1.4×
2.5]×
0.5=15.59kN/m
[1.35×
0.5=16.72kN/m
根据以上两者比较应取q=16.72kN/m作为设计依据。
计算简图（kN）
弯矩图（kN·
剪力图（kN）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
R1=1.12kN;
R2=3.07kN;
R3=3.07kN;
R4=1.12kN;
最大弯矩Mmax=0.047kN·
梁底模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=12.5N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
0.047×
2.507N/mm2<
12.5N/mm2
18.75×
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=0.5×
0.8＋1.5×
0.8＋0.3+2.5）=11.60kN/m；
经计算，最大变形Vmax=0.097mm
梁底模板的最大容许挠度值:
167/400=0.4mm；
最大变形Vmax=0.097mm<
0.4mm
九、梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度90mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
9×
9/6=67.5cm3；
I=5×
9/12=303.75cm4；
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。
次楞计算简图
荷载设计值q=3.07/0.5=6.140kN/m；
最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×
6.140×
0.52=0.154kN·
m；
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；
0.154×
=2.281N/mm2<
67.5×
次楞抗弯强度满足要求！
V=0.6ql=0.6×
0.5=1.842kN
1.842×
=0.61N/mm2<
90
次楞最大容许挠度值：
l/250=500/250=2mm；
q=2.131/0.5=4.262N/mm；
4.262×
=0.059mm<
303.75×
104
次楞挠度满足要求!
一十、梁底模板主楞验算
主楞采用:
截面抵拒矩W=8.99cm3
截面惯性矩I=21.57cm4
集中荷载P为次楞传递荷载。
（一）抗弯强度验算
经计算，从左到右各支座力分别为：
R1=0.34kN;
R2=7.71kN;
R3=0.34kN;
最大弯矩Mmax=0.334kN·
主楞抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=205N/mm2；
；
主楞弯曲应力按下式计算：
0.334×
=37.152N/mm2<
8.99×
主楞抗弯强度满足要求!
主楞的最大容许挠度值:
L/150=600/150=4.0mm或10mm；
经计算，主楞的最大变形Vmax=0.069mm<
4.0mm
主楞挠度满足要求!
一十一、可调托撑承载力验算
主楞通过可调托撑传递给立杆的最大荷载设计值为7.71kN，可调托撑受压承载力设计值为40kN。
7.71kN<
40kN，可调托撑承载力满足要求!
一十二、立杆稳定性验算
（一）立杆轴力设计值
1、梁底立杆承受梁荷载设计值：
7.71kN;
立杆承受支架自重荷载设计值：
1.1×
1.2×
4.8×
0.208=1.32kN
梁底立杆轴向力设计值：
9.03kN;
2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：
0.34kN;
梁侧立杆承受楼板荷载设计值：
（（24+1.5）×
0.35+0.3）×
0.95×
0.5+1.4×
2.5×
0.5）=7.79kN
梁侧立杆轴向力设计值：
9.45kN;
立杆最大轴向力设计值N=9.45kN
（二）立杆计算长度
有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=βHβaμh
μ—立杆计算长度系数，按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-3水平杆连续取值。
表中主要参数取值如下：
有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，
其中E--弹性模量，取206000（N/mm2）
I—钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）
h—立杆步距，取1200mm
k—节点转动刚度，取35kN·
m/rad
ly—立杆的y向间距，取1000mm
K=
206000×
107800
+
1000
=0.67
1200×
35×
6×
1200
ax—单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lx/h=1.2/1.2=1.00
nx—单元框架的x向跨数，nx=5
x向定义：
立杆纵横向间距不同，x向分别取纵向、横向进行计算，μ取计算结果的较大值。
x向为立杆横距方向时，K=0.67，lx=1.2m，ly=1m，ax=1.00，nx=5，查表得立杆计算长度系数μ=2.10
x向为立杆纵距方向时，K=0.70，lx=1m，ly=1.2m，ax=0.83，nx=5，查表得立杆计算长度系数μ=2.01
x向取立杆横距方向，立杆计算长度系数μ=2.10
βa—扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，βa=1.05
其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.2=0.17
a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.55/1.2=0.46
a—a1与a2中的较大值，a=0.46
βH—高度修正系数，架体高度4.8m,βH=1
立杆计算长度L0=βHβaμh=1×
1.05×
2.10×
1.2=2.65m
（三）立杆稳定性验算
有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：
N
≤f
A
N--立杆轴力设计值，取9.45kN；
--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；
λ—计算长细比，λ=Lo/i=2650/15.90=167，查表
=0.253；
梁处支撑结构单元框架加密，同时立杆步距加密，加密区立杆的稳定系数φ=1.2φ=1.2×
0.253=0.30
L0—立杆计算长度，取2650mm，i—杆件截面回转半径,取15.90mm；
A—杆件截面积，取424mm2；
f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；
9.45×
=74.292N/mm2<
f=205N/mm2
0.30×
424
立杆稳定性满足要求!
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