悬挑脚手架专项施工方案Word格式文档下载.docx

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2#、3#、4#楼悬挑部位分三次悬挑：

从8.17m层悬挑至26.17m层，悬挑高度18.00m，

从26.17m层悬挑至44.17m层，悬挑高度18.00m，

南侧和东侧A-K轴及西侧A-L轴，从43.37m层悬挑至54.07m层，悬挑高度10.90m；

北侧和东侧K-P轴及西侧L-Q轴，从43.37m层悬挑至54.57m层，悬挑高度11.40m，机房部分悬挑至59.47m,悬挑高度16.10m.

四、材料选用

4.1、钢管

钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm，有出厂合格证，现场取样复试报告；

无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹。

4.2、扣件

扣件符合建设部颁发的《钢管脚手架扣件标准》的要求，扣件有出厂合格证，现场取样复试报告；

严禁使用脆裂变形或滑丝的扣件，其规格型号与钢管相配。

4.3、脚手板

脚手板采用毛竹脚手片。

4.4、立网

立网采用阻燃式安全密目网。

4.5、工字钢

全部采用工16号型钢，用φ14圆钢埋入砼内锚固。

4.6、拉索及索具

拉索采用6×

19，全部采用直径为16mm钢丝绳。

其性能应符合现行国家标准《钢丝绳》GB/T8918的规定。

钢丝绳从索具中的拔出力不得小于钢丝绳90%的破断力，并由生产厂家提供测试合格报告及质量保证书。

索具采用U型绳夹。

阳台位置的悬挑工字钢，钢丝绳固定在框架梁（不宜固定在阳台悬挑梁段）。

五、搭设方案及技术措施

5.1、立柱

立杆的横向间距为1.05m，纵向间距为1.5m，架体里立杆距墙体为250mm，立杆接头采用对接扣件对接。

立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。

5.2、水平杆

纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上需等间距设置，纵向水平杆的水平间距为350mm。

纵向水平杆一般宜采用对接扣件，步距为1.8m。

5.3、脚手板

脚手板的铺设，脚手片为底层和顶层满铺，中间隔步满铺，不得留有空隙。

脚手片绑扎在大横杆上，绑扎点不得少于4点且不得有探头板，隔离层为顶层、底层、作业层满铺且三步一隔离。

5.4、连墙件

连墙件采用预埋钢管的钢性拉结点，与架体采用扣件连接，钢管预埋入每楼层梁内200㎜，标准层垂直方向为每层设置，其水平方向为3.0m-4.5m，转角处增加设置。

连墙件在偏离主节点300㎜时，应采用加强措施，加强措施节点附后。

5.5、剪刀撑

落地脚手架除在两端设置外,中间每隔15m。

剪刀撑应联系5～7根立杆,每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米。

斜杆与地面夹角为45°

～60°

。

悬挑脚手架剪刀撑应沿架高连续布置。

剪刀撑的斜杆两端除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在其中间还应增加2～4个扣结点。

剪刀撑连接应采用搭接连接，搭接长度不小于1.0m。

5.6、栏杆

脚手架每步必须设置防护栏杆和立网。

防护栏杆设置高度为1.2m，0.6m高各设置一道栏杆。

六、脚手架安全管理措施

6.1、安全搭设基本搭设要求和安全注意事项

基本搭设要求：

在搭设之前,必须对进场的杆配件进行严格的检查,禁止使用规格和质量不合格的杆配件,脚手架的搭设作业,必须在统一指挥下,严格按照以下规定程序进行：

6.1.1按施工设计放线、铺垫板、标定立杆位置,周边脚手架应从一个角部开始并向兩边延伸交圈搭设

6.1.2按定位依次坚起立杆,將立杆与纵、橫向扫地杆连接固定,然后裝设第1步的纵向和橫向平杆,时校正立杆垂直之后予以固定,并按此要求继续向上搭设,剪刀撑等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置。

6.1.3脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m。

6.1.4钢脚手架立杆垂直度应≦1／300,且应同时不大于75mm,纵向平杆的水平偏差应≦1／250,且全架长的水平偏差值不大于50mm

6.1.5工人在架上进行搭设作业时,作业面上铺设必要数量的脚手板并予固定,工人必须戴安全帽和安全带。

在搭设中不得随意改变构架设计,减少杆配件设置和对立杆纵距作≧100mm的构架尺寸放大。

确有实际情况,需要对构架作调整和改变时,应提交技术主管人员解决。

6.1.6在作业中,禁止随意拆除脚手架的基本杆件和连墙件。

确因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意.采取相应措施,并在作业完毕后,及时予以恢复。

6.1.7人员上下脚手架必须走设安全防护的岀入通道,严禁攀援脚手架上下。

其它安全事项应参照相应安全操作规程。

6.1.8外架子搭设人员必须具备上岗证，不得酒后作业，不得穿拖鞋和硬底鞋作业。

6.1.9搭设前由施工员进行书面交底，对搭设部位、搭设过程中可能出现的问题做到心中有底，严格控制外架子的整体和局部稳定性，确保外架子的安全。

6.1.10外架子立面用密目网全封闭，上结构期间在外架子顶部设一道随架子升高的安全挑网（此网要求比架子低一层）。

6.1.11翻拆外架子时须有专业统一指挥拆除部分顺序，不得无组织盲目操作。

6.1.12建筑物四周场地除塔吊工作范围外均设双层安全防护棚，底层距地3m，上层距地3.8m。

6.1.13外架子上不得随意开口，如确需开口须经施工员同意并提出加固、封头措施。

钢管脚手架必须有良好的避雷接地装置，接地阻不大于10欧姆。

6.2、安全验收

6.2.1悬挑脚手架必须按照专项施工方案和设计要求搭设。

实际搭设与方案不同的，必须经原方案审批部门同意并及时做好方案的变更工作。

6.2.2悬挑脚手架搭拆前必须进行针对性强的安全技术交底，每搭一段架子均需交底一次，交底双方履行签字手续。

6.2.3每段悬挑架子搭设后，由公司组织验收，内容良化，合格后挂合格牌方可投入使用，验收人员必须在验收单上签字，资料存档。

验收表详见附表一

6.3、安全使用

6.3.1、本外架子仅供操作使用，不得作为材料堆场。

严格按规范要求正确使用，脚手架严禁超载，加面施工荷载应均匀分布，避免产生集中荷载和偏心荷载。

6.3.2、同一垂直工作面不得超过二步架子同时作业。

6.3.3、不得在外架上做与作业无关的事，不得坐在栏杆上休息。

6.2.4、不得在外架子上动用明火，如确需在外架子上进行电焊作业，须经施工员同意且有相应的消防措施。

6.3.5、外架子上作业后及时搞好落手清，定期派人对外架子进行检查清理。

6.3.6、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调整，必须通过外架施工人员进行。

6.3.7、土建支撑禁止与架体相连，下料平台不许受力于外架上。

6.3.8、高处作业严禁往下抛物件，村绝高空附落事帮的发生。

6.4、维护保养

保养工作是维护脚手架使用安全的一项重要保障措施，脚手架在使用过程中，必须定期（或经常性）对脚手架进行保养维修，使脚手架始终保持安全可靠的使用状态，保养内容如下：

6.4.1、每周检查一次扣件是否松动，脚手板是否绑扎紧，安全网有无破损。

6.4.2、每周清除一次架体上的建筑垃圾，保持文明施工现场，清理时不许直接抛落地面。

6.4.3、定期观察脚手架整体或局部的垂直度，观察立杆、底部承力架承受情况，发现局部倾斜、下沉，应及时报告，组织人员加固整修。

6.4.4、每天巡视检查脚手架底部的防护隔离状况应保持密封良好，损坏的应及时更换，防护设施亦有施工队组定岗位划分文明施工安全责任区检查落实。

6.4.5、每月有安全职能部门组织专人对脚手架进行一次全面检查，发现陷患及时整改，遇风、雷、雨季节应重点防范特别是对要害部位进行加固防止各类事故发生。

6.4.6、使用完毕拆除后的脚手架（包括构配件）应及时回收入库，分类存放。

露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用油布遮盖，配件、零件存放室内。

6.4.7、凡弯曲、弯形的杆件应先调直，损坏的构配件应先修复，方能入库存放，否则应更换。

6.5、拆架要点

6.5.1、对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。

如存在影响拆除脚手架的安全隐患，应先对脚手架进行整修和加固，以保证脚手架在拆除过程中不发生危险。

6.5.2、对参与脚手架拆除的操作人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全、质量等交底。

交底要有记录，双方均应在交底书上签字。

6.5.3、拆除脚手架时要物别加强出入口管理。

拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，同时应在出入口设置明显的停用标志和围拦，此装置必须内外双面都设置。

6.5.4、在拆除的脚手架周围附落范围四周设置明显“禁止入内”的标志，并有专人监护，以保证有拆除脚手架时无其他人员入内。

6.5.5、在拆架时应检查架体的稳定性，钢性拉结点应边拆架边逐个拆除结点，不应钢性拉结点同时拆除。

七、安全计算

普通型钢悬挑脚手架计算书

根据工程实际情况，悬挑架按方案设计，最高悬挑高度为18m，本计算书按最大悬挑高度计算。

型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99）、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）以及本工程的施工图纸。

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置竖按每层设置3.0m，水平间距3m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数

本工程地处浙江绍兴市，基本风压0.45kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.765，计算立杆稳定性时取1.597，风荷载体型系数μs为0.64；

4.静荷载参数

每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:

0.1248；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:

0.150；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

4层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

竹笆片脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度1.6m。

锚固压点压环钢筋直径（mm）:

16.00；

楼板混凝土标号:

C30；

6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:

8.000；

钢丝绳与梁夹角为（度）:

66；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.3m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:

P1=0.033kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1.05/（2+1）=0.105kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.05/（2+1）=1.05kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.033+1.2×

0.105=0.166kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.166×

1.52+0.10×

1.47×

1.52=0.361kN·

m；

支座最大弯距计算公式如下:

M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.52-0.117×

1.52=-0.424kN·

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.361×

106,0.424×

106）/4490=94.432N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=94.432N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

νmax=（0.677q1l4+0.990q2l4）/100EI

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=1.05kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.138×

15004/（100×

2.06×

105×

107800）+0.990×

1.05×

107800）=2.583mm；

大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：

p1=0.033×

1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值：

1.5/（2+1）=0.158kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.5/（2+1）=1.575kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.05+0.158）+1.4×

1.575=2.454kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×

0.033×

1.052/8=0.006kN·

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=Pl/3

Mpmax=2.454×

1.05/3=0.859kN·

m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN·

最大应力计算值σ=M/W=0.864×

106/4490=192.514N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=192.514N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×

10504/（384×

107800）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax=Pl（3l2-4l2/9）/72EI

νpmax=1782.45×

1050×

（3×

10502-4×

10502/9）/（72×

107800）=3.298mm；

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.024+3.298=3.322mm；

小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

P1=0.033×

1.5×

2/2=0.05kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.033×

1.05/2=0.017kN；

P3=0.3×

1.5/2=0.236kN；

Q=3×

1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.05+0.017+0.236）+1.4×

2.362=3.672kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+（1.50×

2/2）×

0.033/1.80]×

18.00=2.746kN；

（2）脚手板的自重标准值；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×

4×

（1.05+0.2）/2=1.17kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×

1.5/2=0.45kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:

0.005kN/m2

NG4=0.005×

18=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.501kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

2/2=4.725kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

4.501+0.85×

1.4×

4.725=11.024kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'

=1.2NG+1.4NQ=1.2×

4.501+1.4×

4.725=12.016kN；

六、立杆的稳定性计算:

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·

μs·

ω0

其中ω0--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

ω0=0.45kN/m2；

μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

μz=1.597；

μs--风荷载体型系数：

取值为0.64；

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×

0.45×

1.597×

0.64=0.322kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.85×

0.322×

1.82/10=0.186kN·

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：

N=11.024kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/（φA）≤[f]

N=N'

=12.016kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

l0=3.118m；

长细比:

L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.188

立杆净截面面积：

A=4.24cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时

σ=11023.83/（0.188×

424）+186199.57/4490=179.766N/mm2；

立杆稳定性计算σ=179.766N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

不考虑风荷载时

σ=12016.08/（0.188×

424）=150.744N/mm2；

立杆稳定性计算σ=150.744N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.765，μs＝0.64，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·

ω0=0.7×

1.765×

0.64×

0.45=0.356kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9.0m2；

按《建筑