脚手架计算书单排Word文件下载.docx

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小横杆计算简图

6.1.2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

计算公式:

M=2.356×

0.8002/8=0.188kN.m

=0.188×

106/4491.0=41.970N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

6.1.3.挠度计算

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×

1.713×

800.04/（384×

2.06×

105×

107780.0）=0.412mm

小横杆的最大挠度小于800.0/150=10mm满,足要求!

6.2、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大

横杆的最大弯矩和变形。

6.2.1.

荷载值计算

P2=0.350×

0.800×

1.500/3=0.140kN

1.500/3=1.200kN

荷载的计算值P=（1.2×

0.031+1.2×

0.140+1.4×

1.200）/2=0.942kN

大横杆计算简图

6.2.2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分

配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式

集中荷载最大弯矩计算公式

M=0.08×

（1.2×

0.038）×

1.5002+0.267×

0.942×

1.500=0.386kN.m

=0.386×

106/4491.0=85.891N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

6.2.3.挠度计算

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分

配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式

集中荷载最大挠度计算公式大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×

0.038×

1500.004/（100×

2.060×

107780.000）=0.06mm集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×

1370.720×

1500.003/（100×

107780.000）=3.92mm

最大挠度和V=V1+V2=3.983mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150=10mm,满足要求!

6.3、扣件抗滑力的计算水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照公式:

R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

6.3.1.荷载值计算

横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×

1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×

1.500/2=1.800kN

荷载的计算值R=1.2×

0.058+1.2×

0.210+1.4×

1.800=2.841kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷

载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN。

）

6.4、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

0.107

NG1=0.107×

18.000=1.926kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×

4×

1.500×

0.800/2=0.84kN

（3）

栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

（4）

吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.23k。

N活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。

经计算活荷载标准值NQ=3.000×

2×

1.500/2=4.5kN

风荷载标准值按照公式：

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规》

（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.55

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规》

（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=1.25

经计算风荷载标准值Wk=0.7×

0.55×

1.25×

0.872=0.42kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经计算底部立杆最大轴向压力N=1.2×

3.545+0.85×

1.4×

4.5=9.609kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算底部立杆最大轴向压力N=1.2×

3.545+1.4×

4.5=10.554kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式：

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——水平杆的步距（m）。

经计算风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.42×

1.5×

1.8×

1.8/10=0.243kN.m

6.5、立杆的稳定性计算

6.5.1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.554kN；

i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

k——计算长度附加系数，取1.155；

l0

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155

×

1.800=3.118m；

A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到=10554/（0.19×

424）=131.34N/mm2；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<

[f],满足要求!

6.5.2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.609kN；

k——计算长度附加系数，取1.155；

l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.83.118m；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结

果查表得到0.190；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，

MW=0.243kN.m；

经计算得到

=9609/（0.19×

424）+243000/4491=174.1N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<

6.6、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）应按照公式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.420kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积脚手架外侧的迎风面积，

Aw=3.60×

3.00=10.800m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5经计算得到Nlw=6.345kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.345kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]

其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；

A=4.24cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=82.709kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求连墙件采用双扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=11.345kN小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图

6.7、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

m1A

B

m

l

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

RA=N（2+K1）+ql/2（1+K）

2

RB=-NK1+ql/2（1-K2）

支座弯矩计算公式

MA=-Nm1-qm/2

C点最大挠度计算公式

Vmax=N1m2l（1+k1）/3EI+mlql2（-1+4k2+3k3）/24EI+Nm1l（2+3k1）（m-m1）/6EI其中k=m/l,kl=ml/l

本工程中，m=800mm，l=2200mm，ml=700mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面弹性模量E=141.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.55kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×

26.10×

0.0001×

7.85×

10=0.25kN/m

k=0.8/2.2=0.36

kl=0.7/2.2=0.32

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=24.98kN

支座反力RB=-3.137kN

最大弯矩MA=7.465kN.m

抗弯计算强度f=7.465×

106/（1.05×

141000.0）=50.424N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=3.23+4.5=7.73kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×

10=0.21kN/m最大挠度Vmax=2.51mm

按照《钢结构设计规》（GB50017-2003）附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即1600mm水平支撑梁的最大挠度小于1600/400=4mm,满足要求!

6.8、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式：

其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结

构设计规》（GB50017-2003）附录B得到：

b=2.00

由于b大于0.6，按照《钢结构设计规》（GB50017-2003）附录B

其值b'

=1.07-0.282/b=0.929

经过计算得到强度=7.465×

106/（0.929×

141000.00）=57N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算<

6.9、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.137kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式：

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按

照《混凝土结构设计规》10.9.8[f]=50N/mm2；

水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径

D=[3137×

4/（3.14×

50×

2）]1/2=8mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要

保证两侧30cm以上搭接长度。

本工程采用Ф16钢筋拉环，满足要求