6、支架受力计算
6.1等截面箱梁支架受力计算
等截面现浇预应力混凝土连续箱梁，其跨径组合分别为4×30m、3×30m、3×32.5m。
截面为大臂单箱四室斜腹板箱梁标准底板宽度16.5m；翼缘板悬臂3.5m，外挑翼缘板厚度23～61cm。
各联均采用预应力混凝土连续箱梁，箱梁顶板厚度27cm，底板厚度24～55cm，腹板厚度45～105cm，梁高为1.71～1.965m。
现取具有代表性的3×30m箱梁进行支架受力计算：
a、桥面净宽b=25.5m；
b、箱梁高度h=1.965m，箱梁底板距地面高度为8.0m～10.0m，取平均高度h=9m计算；
c、一联砼浇筑长度L=3×30=90m。
1、荷载计算
一联砼体积V=1774.33m³，
则一联砼重量G1=V×2.6t/m³=1774.33×2.6=4613.258（t），
根据施工规范，施工荷载的计算按恒载1.2倍+1.4倍动载（人员、砼浇筑时的振动及冲击力等），为简化计算，现取修正系数1.5，
则一联砼自重荷载G=1.5×4613.258=6919.887（t），
每平方砼自重荷载：
G/b×L=6919.887/（25.5×90）=3.02t/m²；
2、根据以上荷载计算，现进行如下构架设计
a、横截面方向箱梁底部用0.9m交叉排列，共29榀门架，具体排列见附图。
b、桥面纵向方向，门架与门架之间以0.9m行距排列共90/（1+0.9）=46排
c、高度方向，用4榀1.9m门架叠加，辅以可调底座，可调托座，调节杆以适应地基、桥梁高度的变化。
d、需特别指出，在桥墩位置，由于应力相对集中，门架与门架之间用0.6m的交叉拉杆连结，以增加支架承载力。
e、根据以上构架进行门架强度校核
一层门架数量N=29×46=1334榀，
则每榀门架承载力G0=G/n=6919.887/1334=5.19（t），
根据厂制造规范及国家标准，每榀门架承载15t，允许使用承载力为7.5t，因5.19t﹤7.5t，故上述支架方案安全、合理。
f、结论：
等截面现浇箱梁，门式脚手架其横桥向步距布置90cm，纵桥向步距布置90cm能满足其承载力等要求。
6.2变截面箱梁支架受力计算
变截面现浇预应力混凝土连续箱梁，其跨径组合30+45+30m。
1、荷载计算：
一联砼体积V=2266m³，
则一联砼重量G1=V×2.6t/m³=2266×2.6=5891.6（t），
根据施工规范，施工荷载的计算按恒载1.2倍+1.4倍动载（人员、砼浇筑时的振动及冲击力等），为简化计算，现取修正系数1.5，
则一联砼自重荷载G=1.5×5891.6=8837.4（t），
每平方砼自重荷载：
G/b×L=8837.4/（25.5×105）=3.31t/m²。
2、根据以上荷载计算，现进行如下构架设计
a、横截面方向箱梁底部用0.9m交叉排列，共29榀门架，具体排列见附图。
b、纵向方向，门架与门架之间以0.6m行距排列共105/（1+0.6）=66排
c、高度方向，用4榀1.9m门架叠加，辅以可调底座，可调托座，调节杆以适应地基、桥梁高度的变化。
d、需特别指出，在桥墩位置，由于应力相对集中，门架与门架之间用0.6m的交叉拉杆连结，以增加支架承载力。
e、根据以上构架进行门架强度校核
一层门架数量N=29×66=1914榀，
则每榀门架承载力G0=G/n=8837.4/1914=4.62（t）
根据厂制造规范及国家标准，每榀门架承载15t，允许使用承载力为7.5t，因4.62t﹤7.5t，故上述支架方案安全、合理。
f、结论：
变截面现浇箱梁，门式脚手架其横桥向步距布置90cm，纵桥向步距布置60cm能满足其承载力等要求。
6.3门架抗压稳定承载力设计值Nd
1、门架等效截面惯性矩
φ57×2.5钢管A=π[（
）2-（
）2]=428.04mm2
h0=1900mmh1=1000mm
I0=
（D4－d4）=
（574－524）=316516.7mm4
（注：
d=D－2×2.5=57－2×2.5=52）
φ26.5×1.5钢管
I1=
（D4－d4）=
（26.54－23.54）=18464.67mm4
故等效截面惯性距为：
I=I0+I1
=316516.7+18464.67×
=326235mm4
2、求门架立杆回转半径
i=
=
=27.607mm
3、求门架立杆稳定系数￠
长细比：
λ=
=
=68.823
查表得：
￠=0.817
4、门架拼装高度h=9.0m，查表得调整系数k=0.8，因此，一个门架稳定承载力的设计值为：
Na=K·￠·A·f，其中：
A为立杆的截面积，A=2A1=2×428.04mm2
f为材料的强度200×10-3N/mm2
=0.8×0.817×2×428.04×200×10-3
=111.9KN=11.19t﹥5.19t，故门架满足抗弯失稳要求。
6.4支架支撑加固
支撑方案门架叠加仅为三层，故在加扣纵、横向水平扫地杆、封口杆外另加两层水平加固杆，每隔三排门架设一道剪刀撑即可满足支架稳定性要求。
6.5搭设和拆除及安全事项
1、支架搭设前，工程技术负责人应按照《规范》要求和方案向施工人员进行技术标准和安全作业要求交底。
2、对支架使用的各类构配件进行查验，对有疑虑或不合格的构配件，严禁使用。
3、地基处理好后，必须按照施工方案要求的平面尺寸，定出门架位置线，以准确控制底座的安放位置。
4、门架的安装应从一端向另一端延伸，要保证横梁与箱体结合部位支架加密的合理稳固连接。
并及时检查调整水平度、垂直度，托座上方的工字钢或方木必须正放在托座卡口槽内对角线中心上，并楔紧，预防偏心而造成支架倾倒。
5、支架搭设的安全管理不容忽视，工人的劳保用品必须佩戴，顶层搭设完毕后，必须及时搭设四周的围挡，并设置安全网。
6、预压材料必须均匀平衡向后推进，不得集中堆放。
7、在浇筑砼时,必须派专人观察地基、支架、模板等的变化，并准备好相应的补救措施和材料，严禁在脚手架上固定、架设砼泵、泵管及起重设备等。
8、当浇筑好的砼达到规定拆模强度后，拆除支架前，应清除上面堆放的材料、工具和杂物，并设置警戒区。
7、地基受力计算
7.1地基承载力
设计图纸所提供的地质资料及现场调查表明，地表土质为砂土，无软弱下卧层。
地基承载力σ＝P/A＝6919.887／（25.5×90）＝30.15Kpa，故地基处理后其承载力100Kpa以上均可。
砼扩大基础垫层承压计算:
σ=P/A=51800/0.0225=2.3Mpa﹤7.5Mpa
7.2地基沉降计算
（1）假设条件：
E0在整个地层中无变化，计算地层按一层考虑
（2）按照弹性理论方法计算沉降量，公式如下：
s=pbω（1-μ2）/E0
s——地基土最终沉降量
p——基础顶面平均压力，取最大值30.2KPa
b——矩形基础宽度，0.9m
ω——沉降影响系数，取1.12
μ、E0——分布为土的泊松比及弹性模量，μ=0.2，E0=［1-2μ2/（1-μ）］Es，Es=10.05MPa，E0=［1-2×0.22/（1-0.2）］×10.05=9.05MPa
最终沉降量s=30.2×0.9×1.12×（1-0.22）/9.05=3.1mm。
通过以上计算支架强度及稳定性等均满足施工规范要求。
结论：
故现浇箱梁支架拟采用如下方案
1、对等截面实腹式段：
门架横桥步距@=90cm，顺桥向步距@=90～60cm。
2、对等截面空腹式段：
门架顺桥向步距@=90cm，横桥向步距@=90cm。
3、对变截面箱梁：
门架顺桥步距@=90cm，横桥向步距@=60cm。
4、在靠墩附近腹板变截面段，门架内采用增加48mm钢管加密，以提高其承载力。
8、附件
8.1等截面箱梁支架布置图
8.2变截面箱梁支架布置图
升级会员 