在油A的情况下,有一个尖锐峰在347电子伏特,如示于图6。
允许误差测量是在±0.5EV,间隔为结合能。
一些磷酸钙和碳酸钙可能在摩擦表面生成。
这些品种的钙从表面检测到大于90nm的深度。
与油B的XPS配置文件是非常相似的油A的,这意味着钙的物种可能在形成面以及油答:
有一个峰值347eV在壳体的油C.然而,钙物质的存在是确定其外表面atmost40nmand因此,从油C的钙化合物厚度更薄比油A和B。
原子力显微镜允许摩擦膜的表面实际调查形态在纳M尺度[15]。
在这项研究中,原子力显微镜
图像被记录在contactmode与V形氮化硅悬臂。
为确保一致性,相同的探针被用来用于扫描每个样品在指定的分辨率的法线方向1纳M。
这是不可能的针尖会损坏表面,因为这样的接触力水平是非常低,在接触力比较摩擦测试和的预期的机械性能摩擦膜。
接触力模式用原子力显微镜表征的摩擦膜的上块的性质。
中央部后测块上的磨痕被扫描过
50微M×50微M,在200微M/秒的速率。
图7示出导出后测块的原子力显微镜地形图像从测试的油。
需要注意的是在原子力显微镜的亮部分图像表示的表面上的较高位置上。
很有趣的是,后测表面油A呈现出清晰致密的沉积结构:
具有1-5微M的供词细长的滑动方向。
此外,高密度沉积可以从油B的磨痕观察碳酸钙的这些沉积物可能是由和从所述XPS磷酸钙结果如图图6。
然而,从油C的表面不具有不同的沉积。
此外,在中央存在脊磨痕和两侧的部分被打磨,whichmight
是由于缺少钙化合物的生成膜的表面上。
这些结果表明,该摩擦行为强烈依赖于的局部形态摩擦膜的润滑剂“添加剂而得。
3.3。
测试油的传递扭矩的能力。
图8示出了测试油的扭矩容量,这是进行改变所述次级带轮的夹紧力从19.3到36.8千牛以14M/秒的恒定主带轮转速和2.3低速传动比。
石油A在滑轮上的扭矩容量力36.8N被归为1的转矩容量。
该测试油的扭矩容量成比例增加,滑轮力,重复测量值是±3%以内。
石油A上的扭矩是最大的所有测试油和比油C的更大的17%的扭矩
对于油B几乎相同的水平油A在较高的负载条件。
在测试的转矩容量之差油对应于由LFW-1的结果,如图图5,这证明利用LFW-1摩擦磨损实验机作为测试方法评估B-CVT的扭矩容量。
这是至关重要的更大的扭矩容量,可实现更高边界摩擦金属接触界面之间的系数。
更高的扭矩容量的液体会带出一个潜在的
为了提高在该无级变速器单元的传输效率。
油A给了比油C大于17%的扭矩容量36.8千牛带轮夹紧力。
当次级带轮力为从36.8到25千牛<32%)为油A,油A减少获得相同的扭矩容量水平作为油C与滑轮36.8千牛的力。
因此,应用更高的扭矩容量流体的CVT单元可有助于降低最大滑轮所需锁模力。
这将有可能有下油泵的负载,这将导致总的减少功率损耗的CVT装置。
3.4。
Antishudder表现为闭锁离合器。
图9
显示测试油antishudder性能评估在80◦ç通过使用LVFA。
摩擦系数油A几乎是在0.006至较低速度恒定的条件和0.3M/秒,这意味着上antishudder有负面影响属性。
油B和C表现出摩擦改进剂一个正μ-V曲线在低于0.3M/秒,从而具有出色的antishudder性能。
钉宫理[14]研究的影响每个典型的添加剂适用于申请进度查询设施上μ-V特性。
大多数的摩擦改性剂的<醇,胺,酸,和酰胺)减少摩擦系数较低的滑动速度。
分散剂和清洁剂可以增加摩擦系数的
较高的滑动速度。
从这些影响,油B和C显示
一个正μ-V曲线中的LVFA。
接着,测试油的antishudder耐久性示于图10。
较μ-V特性的近似式在40◦C的距离计算得到的摩擦由<3),而对于antishudder服务的判断基准人生应Dμ/DV<0.3):
其中μ0.3和μ0.006是摩擦系数的滑动速度
的分别是0.3至0.006M/秒。
在这项研究中,antishudder使用寿命的定义时,Dμ/DV<0.3)的值达到零。
如图10中的结果包括antishudder的JASO参考输送流体用TIII寿命评估相同的测试装置中,并在Dμ/DV<0.3)为TIII是零下168小时的耐久性。
在另一方面,本Dμ/DV<0.3)油B仍保持正值亚特摩尔超过240小时,表明不再antishudder使用寿命比TIII。
在商业使用的CVT液,两种不同的润滑油将不允许根据优化性能它们各自的用途。
这意味着,该无级变速器的流体必须与整个无级变速器的组分相容单元,如皮带和皮带轮,湿式离合器,齿轮和轴承。
从这些结果中,该添加剂制剂如油B.将属性的提高antishudder性能保持金属间摩擦系数。
4.讨论
油B包括磷添加剂,钙清净剂,分散剂和调频表现出较高的金属间摩擦系数和良好的antishudder性能。
这里,本原因为通过所得到的金属之间的高摩擦油B进行了讨论。
从XPS分析的结果如图在图6中,更厚的钙摩擦膜种类为确定的磨痕与油B比油的情况下C.从油B导出的电影如图7所示,因此表现在滑动方向致密的沉积,而表面与油C并不均匀和侧部件分别累死了。
泰勒和尖峰[16]表明,型ZnDTP反应膜似乎抑制润滑剂夹带进的接触,从而导致降低的弹力与ZnDTPfree润滑据推测,该较厚的致密摩擦膜衍生fromOil乙起着作用防止磨损和抑制润滑剂的夹带进入界面,导致更高的摩擦。
此外,在摩擦膜的行为差异调频中石油之间形成和摩擦特性B和中石油CFM乙方在LFW-1和LVFA进行了讨论。
调频A和B可以在减少摩擦中发挥作用根据周围0.06M/s和下一个较低的速度系数接触为1MPa,在LVFA压力。
然而调频和B介绍了金属-金属摩擦产生不同的影响在0.6GPA在LFW-1更高的压力。
FM中的A油B没有惊动钙摩擦膜的形成物种的摩擦表面上,如图7中所示的AFM地形。
FM中的B油C可能会更强烈地吸附表面导致的形成钙摩擦膜防止种,因而具有较低的摩擦。
不同FMA和B对LFW-1和LVFA测试效果可能由摩擦条件,如接触的影响压力与两个实验之间的滑动速度。
5。
结论
带式CVT的润滑油润滑油添加剂的效果研究了改善BCVTs的这些表演。
此外,表面分析技术,已动用获得了一种新的洞察化学复合andmorphology的摩擦膜。
该研究结果可归纳如下。
<1)润滑油添加剂配方组成洗涤剂钙,磷抗磨剂表现出了较高的金属间摩擦系数,和的边界润滑膜的形成过程在BCVTFs使用的衍生fromthese添加剂对摩擦学性能强劲的影响。
<2)排序润滑剂配方的发现给对于湿式离合器优良antishudder性能在保持两者之间的较高的摩擦系数金属,这将导致改善的性能B超的CVT
参考文献
[1]日本汽车经销商协会的年度报告新车注册数量,31版,2008。
[2]H.三井,“趋势和液体金属的需求推动
带式无级变速器,“中国摩擦学的日本社会,
第一卷。
45,没有。
6,第13-18页,2000。
[3]K.成田和M.牧师,“金属-金属摩擦特性
和一个V形金属带式连续的传输效率学会的无级变速器,“诉讼机械工程师,J部,第二221,没有。
1,页11-26,2007。
8进展摩擦学
[4]T.石川,Y.村上,河Yauchibara,和A.佐野,“该的带驱动CVT流体的摩擦系数的影响
金属部件之间,“硕士论文972921,1997。
[5]H.藤田和HA尖峰,二硫代磷酸锌形成“
学会ofMechanical的抗磨电影,“诉讼工程师,J部,第二卷。
218,没有。
4,2004年265-277页。
[6]S.的BecA.Tonck,JM乔治,钢筋混凝土腼腆,JC钟,机械性能之间毛重罗珀,“关系和二硫代磷酸锌抗磨电影,“诉讼结构英国皇家学会学报A卷。
455,没有。
1992年,页4181-
42031999。
[7]Z.贤,M.Kasrai,M.富勒,通用班克罗夫特,K.伊夫,和K。
软X射线吸收光谱H.谭“的应用在由生成的抗磨膜化学特性ZDDP第一部分:
物理参数,“服装,第一卷的影响。
202,没有。
2,1997页172-191。
[8]JM马丁,三Grossiord,TLMogne,学的Bec和A.Tonck,“摩擦膜的ZnDTP的两层结构,第一部分:
AES,XPS和XANES分析,“国际摩擦学,第一卷。
34,没有。
8,页523-530,2001。
[9]M.村木和A.大岛,“摩擦速度特性
含有锌和二烷基二硫代分析油
他们摩擦膜“杂志日本学会摩擦学的,第一卷。
56,没有。
8,页523-529,2018。
[10]JASOM358,在金属摩擦“的标准实验方法formetal的带式CVT液“,2005年的特点。
[11]JDMicklem,DK朗莫尔,和CR挖洞,“建模钢推V带无级变速器的“
学会ofMechanical工程师的诉讼,
C部分,第一卷。
208,没有。
1,页13-27,1994。
一个带式CVT液[12]C.摩根和R.Fewkes,“发展使用VT20/25E测试中的表现,“硕士论文2002-01-2819,2002。
[13]JASOM349,“道路车辆-实验方法抗抖动自动变速箱油的性能“,1998。
[14]T.钉宫理,“添加剂ATF对μ-V特性的影响。
”在国际摩擦学会议,第论文集。
2,第1355-1360,长崎,日本,2000。
[15]AJPidduck和GC史密斯,“扫描探针显微镜汽车防磨损的电影,“穿,第一卷。
212,没有。
2,第254-264,1997。
[16]LJ泰勒和HA钉鞋,“摩擦增强特性
ZDDP抗磨添加剂:
第一部分摩擦和形态
ZDDP反应的电影,“摩擦学处理,vol。
46,没有。
3,
页303-309,2003。