满堂脚手架专项施工方案85364文档格式.docx
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砂岩呈层状分布于场区，分布连续稳定；
泥岩与砂岩互层分布于场区，整体上分布间断不连续、不稳定，伴有尖灭现象。
桥梁段上覆土层第四系全新统残坡积粉质粘土，土层厚度0.80～2.70m,下伏基岩有侏罗系上沙溪庙组砂、泥岩。
线路区穿过地层岩性主要为粉质粘土、泥岩、砂岩，粉质粘土为200kPa，强风化泥岩为300kPa，中风化泥岩为1000kPa，强风化砂岩为350kPa，中风化砂岩为1200kPa。
桥台持力层采用中风化泥岩或砂岩，桥台基础采用明挖扩大基础。
桥台在开挖时、采取临时性支护措施，对土层部分可采取临时性放坡处理，放坡坡率可采用1:
1.25。
桥位区未见滑坡、崩塌、泥石流等不良地质，场地稳定，适宜该桥的建设。
桥台基础型式可用明挖扩大基础，持力层可选强风化泥岩及强风化砂岩；
桥墩采用桩基础，持力层可选弱风化泥岩和砂岩。
容许承载力：
残坡积粉质粘土为200kPa，强风化泥岩为300kPa，中风化泥岩为800kPa，强风化砂岩为450kPa，中风化砂岩为1000kPa。
三、施工部署
3.1、技术准备
3.1.1组织全部施工人员学习、熟悉施工图纸、施工规范，编写专题施工方案。
3.1.2确定模板施工方法，采用多层板模板、碗扣支撑等资料收集工作，熟悉、掌握使用要点。
3.1.3根据施组及专题施工方案，制定详细的有针对性和操作性的技术交底，做好技术交底工作，对于节点大样及特殊作法，绘制详细的大样图。
3.1.4施工前由技术负责人及生产负责人组织技术人员、专业工长、质检员、测量放线员、安全员及劳务队班组长进行模板工程施工方案交底，明确模板支设、支撑体系的搭设及拆除等标准及要求，使每位管理人员都能掌握施工的重点、难点，在施工中能正确操作。
3.1.5做好测量放线、标高引测工作，保证测量放线的精度，为模板安装位置提供准确定位线。
3.2人员准备
搭设阶段共需架子工30名，20名木工；
维护阶段需架子工20名，拆除阶段共需外架工20名。
所有架子工均需持证上岗，架子工由劳务公司提供。
附:
操作人员上岗证复印件。
搭设阶段安排2名测量放线人员配合。
3.3机具准备
3.3.1模板用相关材料运输采用现场配置吊车，水平及垂直运输采用人工配合吊车进行。
3.3.2模板加工机械：
模板施工机械按现场原有配置,具体模板加工机械品种及数量详见附表。
模板加工机械进场后由设备管理员对进场设备进行检查、维护与保养，确保机械满足施工需要。
3.3.3主要机具及数量
序号
名称
数量
1
压刨
1台
5
电焊机
2台
2
平刨
6
手提锯
3
圆盘锯
7
手枪钻
4
砂轮切断机
3.4材料准备
材料名称
使用部位
规格
数量
多层板
顶板
18mm厚
可调U托
支模
L=0.5m
φ48×
3.5
碗扣架
板模板
支撑体系
L=0.6m
L=0.9m
L=1.5m
L=1.8m
φ16螺栓
内墙支模
L=1.2m
脱模剂
模板
纯柴机油
四、脚手架设计计算方案
4.1、概况及脚手架工艺要求
4.1.1、现浇箱梁概况
桥梁起点桩号为K1746+321.78（渝宜高速），终点桩号为K1746+433.780（渝宜高速），全桥长112m，桥宽31m，斜交角度74°
主桥采用C50混凝土，单幅桥的用量：
1170m，梁体为单箱单双室、变高度、变截面结构。
箱梁顶宽15.25m，箱梁底宽9.15m。
顶板厚度25~50cm，腹板厚度50～65cm，底板厚度22～47cm。
全联采用满堂支架法现浇施工。
4.1.2、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求
采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。
立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15×
15cm方木；
纵向方木上设10×
10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。
模板宜用厚18mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。
采用立杆横桥向间距×
纵桥向间距×
横杆步距为60cm×
60cm×
90cm、60cm×
90cm×
120cm、60cm×
120cm支架结构体系，支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥没1.8m道。
4.1.3、箱梁实体荷载
a、桥向各断面荷载分布如下：
横桥向荷载分布图
b、纵桥向根据箱梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：
纵桥向荷载分布图
4.2荷载计算
4.2.1荷载分析
根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：
⑴q1——箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。
⑵q2——箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。
⑶q3——施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；
当计算肋条下的梁时取1.5kPa；
当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。
⑷q4——振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。
⑸q5——新浇混凝土对侧模的压力。
⑹q6——倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。
⑺q7——支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：
满堂钢管支架自重
立杆横桥向间距×
立杆纵桥向间距×
横杆步距
支架自重q7的计算值（kPa）
90cm
3.38
3.07
120cm
2.94
2.21
4.2.2荷载组合
模板、支架设计计算荷载组合
模板结构名称
荷载组合
强度计算
刚度检算
底模及支架系统计算
⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺
⑴＋⑵＋⑺
侧模计算
⑸＋⑹
⑸
4.2.3荷载计算
⑴箱梁自重——q1计算
根据跨渝宜高速上跨桥现浇箱梁结构特点，选取一个横断面（跨中横隔板梁）进行箱梁自重计算，并对截面下的支架体系进行检算，首先进行自重计算。
1C-C截面处q1计算：
图5-1C-C截面箱梁构造图
根据横断面图，算得C-C梁体截面积A=21.61m2则：
q1＝
=
＝
取1.2的安全系数，则q1＝61.41×
1.2＝73.69kPa
注：
B——箱梁底宽，取9.15m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
2D-D截面处q1计算：
图5-2D-D截面箱梁构造图
根据横断面图，算得D-D梁体截面积A=13.9353m2则：
取1.2的安全系数，则q1＝39.60×
1.2＝47.52kPa
3E-E截面处q1计算：
图5-3E-E截面箱梁构造图
根据横断面图，算得E-E梁体截面积A=9.856m2则：
26×
9.856÷
9.15=28.00kPa
取1.2的安全系数，则q1＝28.00×
1.2＝33.60kPa
注：
⑵新浇混凝土对侧模的压力——q5计算
因现浇箱梁采取水平分层以每层30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度控制，砼入模温度T=28℃控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力
q5=
K为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2
当V/t=1.2/28=0.043＞0.035h=1.53+3.8V/t=1.69m
4.3现浇箱梁支架验算
4.3.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架按φ48×
3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。
1C-C截面处
在桥墩支承中心线两侧各1.80m以及在起点桥台支承中心线右侧1.8m和终点桥台支承中心线左侧1.8m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×
60×
90cm的布置结构，如图5-4：
①、立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=35kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=35.7kN）。
立杆实际承受的荷载为：
N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×
1.4ΣNQK（组合风荷载时）
图5-4C-C截面钢管扣件式支架体系
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力
ΣNQK—施工荷载标准值；
于是，有：
NG1K=0.6×
0.6×
q1=0.6×
73.69=26.528KN
NG2K=0.6×
q2=0.6×
1.0=0.36KN
ΣNQK=0.6×
0.6（q3+q4+q7）=0.36×
（1.0+2.0+3.38）=2.296KN
则：
1.4ΣNQK=1.2×
（26.528+0.36）+0.85×
1.4×
2.296=34.998KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。
②、立杆稳定性验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：
N/ΦA+MW/W≤f
N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×
1.4ΣNQK（组合风荷载时），同前计算所得；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。
A—φ48mm×
3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。
i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝0.9m。
于是，λ＝L/i＝57，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；
MW=0.85×
WK×
La×
h2/10
WK=0.7uz×
us×
w0
uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=2.80
us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：
us=1.2
w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4w0=0.40KN/m2
故：
w0=0.7×
2.8×
1.2×
0.40=0.941KN
La—立杆纵距0.6m；
h—立杆步距0.9m，
h2/10=0.0544KN
W—截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：
W=5.08×
103mm3
则，N/ΦA+MW/W＝34.998×
103/（0.829×
489）+0.0544×
106/（5.08×
103）＝97.042KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架是安全稳定的。
2D-D截面处
在桥墩旁两侧各1.8m~5.4m范围内以及在起点桥台右侧1.8~5.4m范围内和终点桥台左侧1.8~5.4m范围内，钢管扣件式支架体系采用60×
90×
90cm的布置结构，如图5-5：
NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；
图5-5D-D截面钢管扣件式支架体系
0.9×
47.52=25.661KN
1.0=0.54KN
0.9（q3+q4+q7）=0.54×
（1.0+2.0+2.21）=2.813KN
（25.661+0.36）+0.85×
2.8134=34.573KN＜［N］＝35kN，强度满足要求。
La—立杆纵距0.9m；
h2/10=0.0816KN
则，N/ΦA+MW/W＝34.573×
489）+0.0816×
103）＝101.348KN/mm2≤f＝205KN/mm2
3E-E截面处
情况一：
现浇箱梁30m跨度的梁除去以上两种截面包含的部分外，其余部分均采用钢管扣件式支架体系采用60×
120cm的布置结构，如图5-6；
30m跨箱梁顺桥向脚手架的分布图以及30m跨箱梁架子工程平面图如下所示：
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］=30kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载［N］=30kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载［N］=35.7kN）。
图5-6E-E截面钢管扣件式支架体系
33.60=18.144KN
（18.144+0.36）+0.85×
2.8134=25.553KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。
h—立杆步距1.2m，
h2/10=0.145KN
则，N/ΦA+MW/W＝25.553×
489）+0.145×
103）＝91.578KN/mm2≤f＝205KN/mm2
情况二：
现浇箱梁40m跨除去其它两种截面包含的部分外，剩余部分采用钢管扣件式支架体系采用60×
120cm的布置结构，所示结构同上图5-6；
40m跨箱梁顺桥向脚手架的分布图如下图5-7所示：
图5-7E-E截面钢管扣件式支架体系
33.60=12.096KN
q2=0.3×
0.3×
（1.0+2.0+2.94）=2.138KN
（12.096+0.36）+0.85×
2.138=17.491KN＜［N］＝30kN，强度满足要求。
于是，λ＝L/i＝76，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.744。
us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.
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