地下室顶板模板计算书Word格式文档下载.docx
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900
立杆横向间距lb（mm）
1200
水平杆步距h（mm）
1600
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a（mm）
小梁间距l（mm）
小梁最大悬挑长度L1（mm）
100
主梁最大悬挑长度L2（mm）
150
平面图
纵向剖面图
横向剖面图
第四章面板验算
面板类型
木模板
厚度t（mm）
18
抗弯强度设计值f（N/mm2）
16.83
弹性模量E（N/mm2）
9350
计算方式
简支梁
按简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：
W=bt2/6＝1000×
182/6＝54000mm3
I=bt3/12＝1000×
183/12＝486000mm4
承载能力极限状态
q1=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1.2×
1×
（0.1+（24+1.1）×
0.2）+1.4×
3=10.344kN/m
q1静=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）=1.2×
0.2）=6.144kN/m
正常使用极限状态
q=γGb（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQbQ1k=1×
0.2）+1×
3=8.12kN/m
1、强度验算
Mmax=0.125q1l2=0.125×
10.344×
0.22=0.052kN·
m
σ=Mmax/W=0.052×
106/54000=0.963N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝5ql4/（384EI）=5×
8.12×
2004/（384×
9350×
486000）=0.037mm
νmax=0.037mm≤min{200/150，10}=1.333mm
第五章小梁验算
小梁材质及类型
矩形木楞
截面类型
50mm×
100mm
截面惯性矩I（cm4）
416.667
截面抵抗矩W（cm3）
83.333
12.87
8415
二等跨梁
q1=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1.2×
0.2×
（0.3+（24+1.1）×
3=2.117kN/m
q=γGl（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQlQ1k=1×
3=1.664kN/m
按二等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：
σ=Mmax/W=0.209×
106/83333=2.508N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝1.175kN
3Vmax/（2bh0）=3×
1.175×
1000/（2×
50×
100）＝0.353N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
νmax=0.161mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
4、支座反力
R1=0.945kN
R2=2.35kN
R3=0.945kN
R1ˊ=0.74kN
R2ˊ=1.84kN
R3ˊ=0.74kN
第六章主梁验算
主梁材质及类型
钢管
Ф48×
10.78
4.49
205
206000
抗剪强度设计值fv（N/mm2）
125
四等跨梁
取上面计算中的小梁最大支座反力
R=max[R1,R2,R3]/2=max[0.945,2.35,0.945]/2=1.175kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.74,1.84,0.74]/2=0.92kN
计算简图如下：
1、抗弯验算
σ=Mmax/W=0.494×
106/4490=110.022N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝3.258kN
2Vmax/A=2×
3.258×
1000/424＝15.368N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.806mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
第七章立柱验算
钢管类型（mm）
回转半径i（mm）
15.9
抗压强度设计值[f]（N/mm2）
立柱截面面积（mm2）
424
立柱截面抵抗矩（cm3）
支架立杆计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
200=1280mm
l02=ηh=1.2×
1800=2160mm
取两值中的大值l0=2160mm
λ=l0/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150
长细比满足要求！
2、立柱稳定性验算
不考虑风荷载
顶部立杆段：
λ1=l01/i=1280/15.9=80.503
查表得，φ=0.632
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
3]×
0.9×
0.9=8.767kN
f=N1/（φ1A）＝8.767×
103/（0.632×
424）=32.717N/mm2≤[σ]=200N/mm2
非顶部立杆段：
λ2=l02/i=2160/15.9=135.849
查表得，φ=0.28
N2=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
（1.05+（24+1.1）×
0.9=9.302kN
f=N2/（φ2A）＝9.302×
103/（0.28×
424）=78.352N/mm2≤[σ]=200N/mm2
第八章可调托座验算
可调托座内主梁根数
2
可调托承载力容许值[N]（kN）
40
按上节计算可知，可调托座受力
N=8.767kN≤[N]=40kN
第九章抗倾覆验算
混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生
混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生
盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。
九.1地上楼板模板计算书
第一十章工程属性
5.3
第一十一章荷载设计
第一十二章模板体系设计
第一十三章面板验算
0.15）+1.4×
3=8.838kN/m
0.15）=4.638kN/m
0.15）+1×
3=6.865kN/m
8.838×
0.22=0.044kN·
σ=Mmax/W=0.044×
106/54000=0.815N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
6.865×
486000）=0.031mm
νmax=0.031mm≤min{200/150，10}=1.333mm
第一十四章小梁验算
3=1.816kN/m
3=1.413kN/m
σ=Mmax/W=0.18×
106/83333=2.16N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
Vmax＝1.009kN
1.009×
100）＝0.303N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
νmax=0.137mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
R1=0.811kN
R2=2.017kN
R3=0.811kN
R1ˊ=0.629kN
R2ˊ=1.563kN
R3ˊ=0.629kN
第一十五章主梁验算
R=max[R1,R2,R3]/2=max[0.811,2.017,0.811]/2=1.0085kN
Rˊ=max[R1ˊ,R2ˊ,R3ˊ]/2=max[0.629,1.563,0.629]/2=0.7815kN
σ=Mmax/W=0.424×
106/4490=94.432N/mm2≤[f]=205N/mm2
Vmax＝2.796kN
2.796×
1000/424＝13.189N/mm2≤[τ]=125N/mm2
νmax=0.685mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[900/150，10]=6mm
第一十六章立柱验算
N1=[γG（G1k+（G2k+G3k）h0）+γQQ1k]lalb=[1.2×
0.9=7.548kN
f=N1/（φ1A）＝7.548×
424）=28.168N/mm2≤[σ]=200N/mm2
0.9=8.082kN
f=N2/（φ2A）＝8.082×
424）=68.076N/mm2≤[σ]=200N/mm2
第一十七章可调托座验算
N=7.548kN≤[N]=40kN
第一十八章抗倾覆验算
一十八.1600*800梁计算书
第一十九章梁模板基本参数
梁截面宽度B=600mm，
梁截面高度H=800mm，
H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，
对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离（即计算跨度）500mm。
梁模板使用的木方截面50×
100mm，
梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。
梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。
第二十章梁模板荷载标准值计算
模板自重=0.200kN/m2；
钢筋自重=1.500kN/m3；
混凝土自重=24.000kN/m3；
施工荷载标准值=2.500kN/m2。
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料）取200/（T+15），取5.714h；
T——混凝土的入模温度，取20.000℃；
V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；
β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:
F1=0.90×
28.800=25.920kN/m2
考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:
F2=0.90×
6.000=5.400kN/m2。
第二十一章梁模板底模计算
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩W=bh2/6=60.00×
1.80×
1.80/6=32.40cm3；
截面惯性矩I=bh3/12=60.00×
1.80/12=29.16cm4；
式中：
b为板截面宽度，h为板截面高度。
梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下
梁底模面板计算简图
1.抗弯强度计算
抗弯强度计算公式要求：
f=M/W<
[f]
其中f——梁底模板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——计算的最大弯矩（kN.m）；
q——作用在梁底模板的均布荷载（kN/m）；
q=0.9×
1.2×
（0.20×
0.60+24.00×
0.60×
0.80+1.50×
0.80）+0.9×
1.40×
2.50×
0.60=15.24kN/m
最大弯矩计算公式如下:
M=-0.10×
15.239×
0.2002=-0.061kN.m
f=0.061×
106/32400.0=1.881N/mm2
梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!
2.抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
其中最大剪力Q=0.6×
0.200×
15.239=1.829kN
截面抗剪强度计算值T=3×
1829/（2×
600×
18）=0.254N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2
面板的抗剪强度计算满足要求!
3.挠度计算
最大挠度计算公式如下:
其中q=0.9×
0.80）=11.124N/mm
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
v=0.677ql4/100EI=0.677×
11.124×
200.04/（100×
6000.00×
291600.0）=0.069mm
梁底模板的挠度计算值:
v=0.069mm，小于[v]=200/250,满足要求!
第二十二章梁模板底木方计算
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：
q1=25.500×
0.800×
0.400=8.160kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q2=0.200×
0.400×
（2×
0.800+0.600）/0.600=0.293kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN）：
经计算得到，活荷载标准值P1=（2.500+1.000）×
0.600×
0.400=0.840kN
均布荷载q=1.20×
8.160+1.20×
0.293=10.144kN/m
集中荷载P=1.40×
0.840=1.176kN
木方计算简图
木方弯矩图（kN.m）
木方剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
变形计算受力图
木方变形图（mm）
经过计算得到从左到右各支座力分别为
N1=3.631kN
N2=3.631kN
经过计算得到最大弯矩M=0.632kN.m
经过计算得到最大支座F=3.631kN
经过计算得到最大变形V=0.374mm
木方的截面力学参数为
截面抵抗矩W=bh2/6=5.00×
10.00×
10.00/6=83.33cm3；
截面惯性矩I=bh3/12=5.00×
10.00/12=416.67cm4；
（1）木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=M/W=0.632×
106/83333.3=7.58N/mm2
木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!
（2）木方抗剪计算
截面抗剪强度计
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