脚手架运输通道方案.docx
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脚手架运输通道方案
中煤第六十八工程处
专项施工方案
项目名称：
邹城市测绘中心办公楼工程
专项名称：
脚手架运输通道施工方案
文件编号：
开始实施日期：
2011年11月24日
中煤第六十八工程处第四项目部
1．编制依据
1.1施工图纸
邹城市测绘服务中心施工图纸
1.2邹城市测绘服务中心施工组织设计
1.3主要规范、规程
序号
规范、规程名称
发布日期
施行日期
规范规程
编号
1
建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范
2001.02
2001.6
JGJ130-2001
2
建筑施工高处作业安全技术规范
1992.01
1992.08.01
JGJ80-91
3
建筑施工安全检查标准
1999.03
1999.05.01
JGJ59-99
4
建筑结构荷载规范
2002.01.01
2002.03.01
GB50009－2001
2．工程概况
序号
项目
内容
1
工程名称
邹城市测绘服务中心
2
工程地址
邹城市平阳东路和金山大道交汇处
3
建设单位
邹城市勘察测绘处
4
设计单位
上海都市建筑设计有限公司
5
监理单位
济宁市建设监理有限公司
7
施工单位
中煤第68工程处
8
建筑高度
70.7m
9
层高
地下车库一层，层高5.1m；地上裙楼一、二层层高5.1m，主楼16层，3-16层层高3.9m。
3．施工部署
3.1安全防护领导小组
经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：
组长：
闫军
副组长：
赵卫华、王振会、金国琴
组员：
徐兆峰、刘凡昌、王勇、王敬疆、李文晓、姜德勇
3.2设计总体思路
根据本工程结构形式、实际施工现场特点以及工期要求，为保证七层以上砌体及抹灰工程施工，根据裙楼与主楼的建筑形式，从主楼七层南侧采用落地式钢管脚手架搭设运输通道。
架体与柱子用钢管和扣件连接加固，在施工层楼面用膨胀螺栓加固钢板焊接连接，荷载按主体施工荷载计算，考虑两层同时作业。
4．劳动力及材料、机具配备
4.1材料选择
4.1.1选用架设钢管外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。
4.1.2本工程钢管脚手架支撑的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。
钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。
4.1.3脚手板采用符合有关要求。
4.1.4安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.5×6m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色，要求阻燃。
4.1.5连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB700-88）中Q235A钢的要求。
4.2劳动力配备
工种
人数
任务
架子工
5
负责支撑架子搭设及拆除
测量放线工
2
负责脚手架垂直度控制
4.3材料配备
无缝钢管
200T
Ø48×3.0
备注
脚手板
54块
L×B×δ6000×300×50
砌体、抹灰
18块
4000×300×50
密目安全网
M2
162
砌体、抹灰
水平安全网
M2
81
砌体、抹灰
直角扣件
个
170
砌体、抹灰
旋转扣件
个
300
砌体、抹灰
对接扣件
个
60
砌体、抹灰
5．脚手架支撑搭设措施及要求
工艺流程为：
立杆→扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位：
根据构造要求在七层结构面上标记好内、外立杆离墙距离，用钢卷尺拉直，分出立杆位置，在混凝土面上做出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设架体过程中，当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。
其余按下构造要求搭设。
5.1立杆间距
5.1.1脚手架立杆纵距1.0m，横距0.9m，步距1.5m；连墙杆每层竖直向第一道距混凝土面0.3m，第二道距混凝土面3.0m，楼层水平向连墙件间距为2.0m：
内立杆距建筑物0.2m。
5.1.2脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
5.1.3立杆设置纵横方向扫地杆，离底座20cm左右。
5.1.4立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
5.2大横杆、小横杆设置
5.2.1大横杆在脚手架高度方向的间距1.5m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
5.2.2外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
5.3脚手板、脚手片的铺设要求
5.4.1脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：
板宽为300mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
5.4.2满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
5.4.3脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
5.4防护栏杆
5.5.1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
5.5.2选用密目网绳张挂安全网，要求严密、平整。
5.5.3脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和20cm高踢脚板，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
5.5连墙件
5.6.1脚手架与建筑物按计算书中连墙件设计要求设置拉结点。
楼层高度为3.9m，则在水平方向加密。
5.6.2拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。
为确保外架安全可靠，严禁任何人随意拆除连墙件。
6．脚手架检查与验收
6.1脚手架运输通道搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
6.2高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。
6.3验收时应具备下列文件：
6.3.1脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志；
6.3.2脚手架工程的施工记录及质量检查记录；
6.3.3脚手架运输通道搭设过程中出现的重要问题及处理记录，
6.4脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。
6.4.1构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠；
6.4.2安全网的张挂及扶手的设置是否齐全；
6.4.3连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；
6.4.4垂直度及水平度是否合格。
7．脚手架搭设安全技术措施
7.1技术保障措施
7.1.1架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子的外围及底部。
7.1.2钢管与扣件进场前应经过检查挑选（选择标准应符合规范JGJ130-200第3条），所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。
每个螺栓的预紧力在40N·m～65N·m之间。
7.1.3架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设班组会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。
7.1.4脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。
其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：
主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
7.2安全保障措施
7.2.1操作人员必须持有登高作业操作证，方可上岗。
7.2.2架子在搭设（拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
7.2.3在架子上施工的各工种作业人员,应注意自身安全（尤其是在卸料平台上的工作人员）；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
7.2.4雨、雪、雾及六级以上大风等天气，严禁进行脚手架搭设、拆除工作。
7.2.5应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。
7.2.5.1在六级以上大风和大雨后必须对脚手架进行检查
7.2.5.2检查保修项目
a各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合《施工方案》的要求；
b扣件螺丝是否松动；
c安全防护措施是否符合要求。
7.2.6在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护,安全员巡视检查。
7.2.7脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。
7.2.8搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。
7.4定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。
7.5外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、塑料绳混用。
7.6外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
7.7严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
7.8保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
7.9结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。
任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。
7.10严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。
8、脚手架拆除安全技术措施
8.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。
作业计划一般包括：
拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。
8.2拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
8.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
8.4拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，并按“一步一清”原则依次进行。
严禁上下同时进行拆架作业。
8.5连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。
8.6拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。
8.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
8.8在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。
8.9拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。
运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。
8.10输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。
8.11如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。
附：
脚手架计算书
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为31.2m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.0m，立杆的横距为0.9m，步距为1.5m；
内排架距离墙长度为0.20m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
采用的钢管类型为Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；
连墙杆每层竖直向第一道距混凝土面0.3m，第二道距混凝土面3.0m，楼层水平向连墙件间距为2.0m：
内立杆距建筑物0.2m。
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载（kN/m2）:
3.000；脚手架用途:
结构脚手架；
3.风荷载参数
本工程地处济宁市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:
0.1248；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:
0.005；脚手板铺设层数:
按6层考虑；
脚手板类别:
跳板；栏杆挡板类别:
栏杆、组合式挡板；
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的下面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.033kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×0.9/（2+1）=0.105kN/m；
活荷载标准值:
Q=3×0.9/（2+1）=0.9kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×0.033+1.2×0.150=0.220kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×0.9=1.26kN/m；
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×0.22×1.22+0.10×1.26×1.22=0.144kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×0.220×1.22-0.117×1.26×1.22=-0.169kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.31×106,0.169×106）/4490=69.042N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=69.042N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.033+0.150=0.183kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=0.9kN/m；
最大挠度计算值为：
ν=0.677×0.183×10004/（100×2.06×105×107800）+0.990×0.9×10004/（100×2.06×105×107800）=0.537mm；
大横杆的最大挠度0.537mm小于大横杆的最大容许挠度1/150mm与10mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.033×1.200=0.0495kN；
脚手板的荷载标准值:
P2=0.350×0.900×1.200/（2+1）=0.1575kN/m；
活荷载标准值:
Q=3.000×0.900×1.500/（2+1）=1.350kN/m；
荷载的计算值:
P=1.2×（0.0495+0.1575）+1.4×1.35=2.1384kN/m；
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×0.033×0.92/8=0.004kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.1384×0.9/3=0.792kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.796kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.796×106/4490=177.728N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=177.728N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×0.033×900.04/（384×2.060×105×121900.000）=0.011mm；
P2=p1+p2+Q=0.0495+0.1575+1.440=1.557kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax=1557×900.0×（3×900.02-4×900.02/9）/（72×2.060×105×121900.0）=1.604mm；
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.011+1.604=1.615mm；
小横杆的最大挠度小于（900.000/150）=6.000小于10mm,满足要求!
；
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值:
P1=0.033×1.5×2/2=0.046kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.033×0.9/2=0.03kN；
脚手板的自重标准值:
P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；
活荷载标准值:
Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；
荷载的设计值:
R=1.2×（0.05+0.003+0.236）+1.4×2.025=3.2142kN；
R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、施工荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1=[0.1248+（1.50×2/2+1.50×2）×0.033/1.50]×19.5=4.3kN；
（2）脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2
NG2=0.35×6×1.5×（0.9+0.3）/2=1.89kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、脚手板挡板，标准值为0.11kN/m
NG3=0.11×6×1.5/2=0.63kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2
NG4=0.005×1.5×19.5=0.146kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.966kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.45kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1；
Us--风荷载体型系数：
取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×0.45×1×1.128=0.355kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.966+1.4×4.05=13.1787kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.503+0.85×1.4×4.05=11.4231kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.355×1.5×1.52/10=0.142576875kN.m；
六、立杆的稳定性计算
考虑风荷载,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=13.1787kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
l0=2.651m；
长细比:
L0/i=163.4；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.268
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=13178.7/（0.268×424）+142570/4490=147.7297N/mm2；
立杆稳定性计算σ=147.7297N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.355kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=11.7m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×Wk×Aw=5.814kN；
连墙件的轴向力Nl=Nlw+N0=10.814kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·A·[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.952，l为内排架距离墙的长度；
又：
A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.952×4.24×10-4×205×103=82.75kN；
Nl=10.814连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=11.3315小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！
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