二期模板Word格式.docx

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（1）在梁底部，现浇平板搭设钢管支撑承重架。

搭设承重架应注意以下几点：

①钢管立杆下必须加木垫块，并支承于坚实的基面上；

木垫板尺寸150×

150×

50mm；

本工程高度为3.6米。

钢管立杆下基础为砼楼板，支模架立杆支撑下加垫块；

②先搭设梁部位杆，反搭平板立杆；

③支模架高度小于4米时立杆设立纵向、横向间距均不得大于100厘米；

支模架高度大于4米小于8m时，立杆设立纵向、横向间距均不得大于80厘米，扫地杆离地≤25厘米，水平横杆第一根离地2.0米，上部间距不得大于1.8米/道；

④承重支架下部须设扫地杆和剪必撑，剪刀撑成45°

－60°

角设置，每轴设一道且间距不大于@6000×

6000。

⑤紧固件均需备齐，所有紧固件必须扣紧，不得有松动，梁承重横杆下须加双轧。

（2）整个承重架完成后方可摆设梁搁栅和底模，复核转线，标高尺寸无误后，先立一侧梁模，待梁钢筋绑完成校对无误后立另一侧反校正尺寸（截面、轴线、标高及预埋件位置、尺寸等）无误后，再行固定，梁模固定后，方可铺设平板搁栅及底模板。

（3）梁上口固定要牢固，梁底及上口要拉通长线。

梁距≥4米时，应按施工规范要求进行起拱。

起拱高度宜为全跨长度的1.5/1000。

（4）所有梁、平板模板在支模前必须及时进行清理，刷脱模剂。

拼装时，接缝外缝隙用玻璃油灰填实及胶带纸贴合，避免漏浆。

（5）梁模板支模完成后及时进行技术复核，误差控制在以下范围（单位mm）内：

轴线位移2，标高＋2，－3，截面尺寸＋2，－3，相邻两板表面高低差2，表面平整度2，预留洞中心线位移5，截面内部尺寸＋4,-5。

（6）梁高超过800mm时，应设Φ12对拉螺栓，间距500mm，详见梁支模简图。

2、柱支模（框架）

以放好的柱轴线、边线为依据，立好四周定型木模，外加60×

80通长方木骨档。

每侧不少于三根且骨档间距不大于300mm。

柱箍采用短钢管加扣件固定间距不大于500mm。

为确保不炸模，同时柱箍与支模架交接处可采用双扣件加固，对较大截面的柱，应采用Φ12对拉螺杆进行加固。

较正垂直度，应根据边线垂直两个方向进行校正，具体详见柱支模图。

柱支模简图

B＜=600时，可不设对拉螺栓

600＜B＜=1000时，设一道对拉螺栓

1000＜B＜=1500时，设两道对拉螺栓

梁支模简图

H＜=800时，可不设对拉螺栓

800＜H＜=1000时，设一道对拉螺栓

1000＜H＜=1500时,设二道对拉螺栓

第四节标准层梁、板计算书

梁模板计算书

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中国建筑工业出版社；

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）中国建筑工业出版社；

《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中国建筑工业出版社；

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）；

《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）等规范编制

（1）、基本参数

梁截面为350×

800mm；

建筑层高为3600mm；

钢管类型为φ48.3×

3.6；

梁两侧楼板厚度为120mm；

脚手架步距:

1500mm；

梁跨度方向立杆纵距1000mm；

梁侧立杆与梁水平间距300mm；

（2）、荷载参数

模板自重:

0.5kN/m2；

混凝土自重标准值:

24kN/m3；

梁钢筋自重:

1.5kN/m3；

板钢筋自重:

1.1kN/m3；

振捣混凝土对水平模板荷载标准值:

2KN/m2

一、梁底模板计算

（1）、荷载计算

模板自重标准值500N/m2

钢筋混凝土梁自重标准值（24+1.5）×

0.8=20.4kN/m2=20400N/m2

依据（JGJ162-2008）规范规定，从下列组合值中取最不利值确定：

q=0.9×

［1.2×

（500+20400）+1.4×

2000］×

0.35=8782.2N/m

［1.35×

0.7×

0.35=9505.125N/m

根据以上两者比较取q=9505.125N/m作为设计值

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=bh2/6=350×

182/6=1.89×

104mm3

I=bh3/12=350×

183/12=1.701×

105mm4

模板计算单元按照均布线荷载作用的三跨连续梁计算

M=0.1ql2=0.1×

9505.125×

0.3332=105.401N·

m；

V=0.6ql=0.6×

0.333=1899.124N

支座反力R=（0.6+0.5）ql=1.1×

0.333=3481.727N

（2）、强度验算

按以下公式进行面板强度验算：

σ=M/W=105.401×

103/（1.89×

104）=5.577N/mm2

强度设计值[f]=15N/mm2

模板强度验算满足要求!

（3）、抗剪验算

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/（2bh0）≤[τ]

受剪应力τ=3×

1899.124/（2×

350×

18）=0.452N/mm2

抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2

模板抗剪验算满足要求！

（4）、挠度验算

验算挠度时仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的荷载设计值：

q=0.35×

（500+20400）×

10-3=7.315N/mm

最大挠度值：

ν=0.677ql4/（100EI）=0.677×

7.315×

3334/（100×

6000×

1.701×

105）=0.597mm

模板最大容许挠度[ν]=333/250=1.332mm

模板挠度验算满足要求!

二、梁底支撑小梁验算

梁底支撑小梁采用方木

梁底支撑小梁截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=bh2/6=60×

802×

10-3/6=64cm3

I=bh3/12=60×

803×

10-4/12=256cm4

梁底支撑小梁的均布荷载按照模板最大支座力除以梁计算宽度得到：

q=3.482/0.35=9.948KN/m

梁两侧楼板通过竖楞传递到支撑小梁上的集中荷载RB

q1=（24+1.1）×

0.12×

0.333+0.5×

0.333=1.169KN/m

λ=（400-300）/300=0.333

F2=q1lc（1-λ2）=1.169×

0.3×

（1-0.3332）=0.312KN

计算简图

弯矩图（kN.m）

剪力图（kN）

最大弯距M=0.525KN.m

其中最大剪力V=1.659KN

最大挠度计算值ν=0.02mm

支座力RA=0.157KN；

RB=2.201KN；

RC=2.219KN；

RD=0.158KN；

最大应力σ=M/W=0.525×

106/（64×

103）=8.203N/mm2

强度设计值[f]=13N/mm2

梁底支撑小梁的强度验算满足要求!

1.659×

103/（2×

60×

80）=0.518N/mm2

抗剪强度设计值[τ]=1.3N/mm2

梁底支撑小梁的抗剪验算满足要求！

最大允许挠度[ν]=333.333/150=2.222mm及10mm；

梁底支撑小梁的挠度验算满足要求!

三、梁底纵向支撑钢管验算

支撑钢管承受梁底支撑传递的集中荷载，按照集中荷载作用下的三跨梁计算

简化计算取P1……Pn均等于梁底小横杆传递下来的最大支座力

则P=2.219N；

最大弯距M=0.592KN.m

最大挠度计算值ν=0.76mm

最大支座力R=7.249KN

支撑钢管最大应力σ=M/W=0.592×

106/（4.73×

103）=125.159N/mm2

支撑钢管强度设计值[f]=205N/mm2

经计算，支撑钢管强度验算满足要求!

（3）、挠度验算

用弯距分配法计算梁的最大挠度为Vmax=0.76mm；

支撑钢管最大允许挠度[ν]=1000/150=6.667mm及10mm；

经计算，支撑钢管挠度验算满足要求!

四、梁底横向支撑钢管验算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算

集中荷载P0=0.157KN；

P1=2.201KN；

P2=2.219KN；

P3=0.158KN；

最大弯距M=0.697KN.m

最大挠度计算值ν=0.64mm

最大支座力R=2.327KN

支撑钢管最大应力σ=M/W=0.697×

103）=147.357N/mm2

用弯距分配法计算梁的最大挠度为Vmax=0.64mm；

支撑钢管最大允许挠度[ν]=950/150=6.333mm及10mm；

五、扣件抗滑移计算

水平支撑钢管传给立杆的竖向作用力设计值R

根据前面计算结果得到R=7.249kN

扣件抗滑容许承载力［R］=8kN

经计算，扣件抗滑移验算满足要求!

六、立杆稳定性计算

梁两侧楼板传递到立杆上的集中荷载RA

1+0.5×

1=3.512KN/m

F2=q1lc（1+λ2）=3.512×

（1+0.3332）=1.17KN

梁底纵向支撑钢管最大支座反力N1=7.249KN

梁底横向支撑钢管最大支座反力N2=2.327KN

脚手架钢管的自重N3=1.2×

0.15×

3.6=0.648kN

则取N=1.17+7.249+2.327+0.648=11.394kN

（2）、立杆计算

立杆计算长度l0应按下列表达式计算的结果取最大值：

l0=max｛h+2a,kμh｝

h-立杆步距，取1.5m

a-模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m

k-计算长度附加系数，取值1.167

μ-等效计算长度系数，取值1.516

最后，立杆计算长度l0=2.654m

（3）、立杆稳定性计算

立杆稳定性按下式进行验算：

N/φA≤f

钢管φ48×

3.2截面回转半径i=15.9mm；

长细比λ=l0/i=2654/15.9=166.918

轴心受压立杆的稳定系数φ根据λ由（JGJ162-2008）附录D采用，取值0.2562

3.2立杆的截面面积A=450mm2

N/φA=11.394×

103/（0.2562×

450）=98.829N/mm2

钢材的抗压强度设计值f=205N/mm2

立杆稳定性满足要求!

七、立杆下的楼板强度验算

1、构造参数

立杆下的垫板尺寸a×

b=400mm×

200mm

模板支架下楼板厚度：

120mm;

楼板混凝土强度等级：

C30

标准层施工周期：

10；

施工期平均气温：

20℃

2、模板支架下的楼板抗冲切验算

抗冲切承载力按下式计算

F≤0.7βhftbmh0

其中

bm=（bt+bb）/2

F：

局部荷载设计值或集中反力设计值，取F=11.394KN；

βh：

截面高度影响系数（当h≤800mm时，取βh=1.0；

当h≥2000mm时，取βh=0.9；

其间按线性内插法取用），取βh=1.0

ft：

混凝土轴心抗拉强度设计值

根据现场平均气温20℃、425普通水泥，查《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）附录二，可得混凝土强度近似等效值为C20.7

换算出混凝土轴心抗压强度设计值为fc=13.99N/mm2

bt：

冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取200mm

bb：

冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的下边长，bb=bt+2h0=200+2×

90=380mm

h0：

截面的有效高度，取120-30=90mm

由上0.7βhftbmh0=0.7×

1.0×

13.99×

290×

90=255597N=255.597KN

模板支架下的楼板抗冲切承载力满足要求!

3、模板支架下的楼板局部承压验算

F≤1.35βcβlfcAln

bl=（Ab+Al）0.5

βc：

混凝土强度影响系数（当混凝土强度等级不超过C50时，取βc=1.0；

当混凝土强度等级为C50时，取βc=0.8；

其间按线性内插法取用），取βc=1.0

βl：

混凝土局部受压时的强度提高影响系数βl=（480000/80000）0.5=2.449

fc：

混凝土轴心抗压强度设计值

Al：

混凝土局部受压面积Al=400mm×

200mm=80000mm2

Aln：

混凝土局部受压净面积Aln=400mm×

Ab：

局部受压的计算底面积，按照GB50010-2002混凝土结构设计规范第7.8.2条Ab=（400mm+2×

200mm）×

（3×

200mm）=480000mm2

由上1.35βcβlfcAln=1.35×

2.449×

80000

=3700243N=3700.243KN

模板支架下的楼板局部承压承载力满足要求!

满堂楼板模板计算书

参照《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2002）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《组合钢模板技术规范》（GB50214-2001）、《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）等编制

建筑层高3600mm；

现浇楼板厚度120mm；

脚手架步距h=1.5m；

立杆横向间距1m，立杆纵向间距1m，采用φ48×

3.2的钢管；

板底支撑小楞采用60mm×

80mm方木；

一、模板面板计算

模板面板为受弯构件,按简支梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×

1.82/6=54cm3

I=100×

1.83/12=48.6cm4

依据（JGJ162-2008）规范规定考虑施工活荷载2500N/m2及跨中集中荷载2500N两种情况分别作用取大值计算

⑴均布线荷载作用

模板自重标准值300N/m2

钢筋混凝土板自重标准值（24+1.1）×

0.12=3.012kN/m2=3012N/m2

均布线荷载设计值：

q1=0.9×

（300+3012）+1.4×

2500］×

1=6726.96N/m

1=6229.08N/m

根据以上两者比较取q1=6726.96N/m作为设计依据。

均布线荷载作用：

M1=0.125q1l2=0.125×

6726.96×

0.3332=93.243N·

m

支座力R1=0.5q1l=0.5×

0.333=1120.039N

⑵集中荷载作用

模板自重线荷载设计值q2=0.9×

1×

1.2×

300=324N/m2

跨中集中荷载设计值P=0.9×

1.4×

2500=3150N

跨中集中荷载作用：

M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×

324×

0.3332+0.25×

3150×

0.333=266.729N·

支座力R2=0.5q2l+0.5P=0.5×

3150=1628.946N

根据均布线荷载作用和集中荷载作用比较得：

最大弯矩Mmax=266.729N·

m最大支座力Rmax=1628.946N

面板最大应力计算值σ=M/W=266.729×

103/54000=4.939N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2

面板的抗弯强度满足要求!

（300+3012）×

1=2981N/m=2.981N/mm

ν=5ql4/（384EI）=5×

2.981×

3334/（384×

48.6×

104）=0.164mm

最大挠度值ν=0.164mm

面板的最大允许挠度值:

[ν]=333/250=1.332mm

面板的挠度验算满足要求!

二、模板支撑小楞计算

板底支撑小楞的均布荷载按照模板最大支座力除以板计算宽度得到：

q=1.629/1=1629N/m=1.629KN/m

支撑小楞按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×

10-3/6=64cm3

I=60×

10-4/12=256cm4

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×

1.629×

0.52=0.051kN·

最大剪力V=0.5×

0.5=0.407kN

最大挠度ν=5×

5004/（384×

9500×

256×

104）=0.055mm

（1）抗弯强度计算

支撑小楞最大应力计算值σ=M/W=0.051×

106/64000=0.797N/mm2

支撑小楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2

支撑小楞抗弯强度满足要求!

（2）抗剪强度验算

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bh<

[τ]

受剪应力计算值τ=3×

0.407×

80）=0.127N/mm2

抗剪强度设计值[τ]=1.3N/mm2

支撑小楞受剪验算满足要求!

（3）挠度验算

最大挠度计算值ν=0.055mm

最大允许挠度[ν]=500/250=2mm

支撑小楞挠度验算满足要求!

三、板底横向支撑钢管验算

横向支撑钢管承受板底支撑小楞传递的集中荷载，按照三跨连续梁计算

依据（JGJ162-2008）规范规定计算直接支撑小楞的主板施工均布荷载标准值按照1500N/m2考虑

模板上的均布线荷载设计值

1500］×

1=5466.96N/m

1=5347.08N/m

根据以上两者比较取q1=5466.96N/m作为设计依据

模板最大支座力R1=1.1q1l=1.1×

5466.96×

0.333=2002.547N

板底支撑小楞上的均布荷载按照模板最大支座力除以板计算宽度得到：

q2=2002.547/1=2002.547N/m=2.003KN/m

支撑小楞最大支座力R2=1.1q2l=1.1×

2002.547×

0.5=1101.401N

横向支撑钢管上的集中荷载P=R2=1101.401N

计算得最大弯矩Mmax=0.294kN.m；

最大