模版施工方案梁计算.docx

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模版施工方案梁计算

梁模板计算书

工程名称：

新一中餐厅

施工单位：

编制人：

目录

编制依据3

参数信息3

新浇砼对模板侧压力标准值计算4

梁侧模板面板计算4

梁侧模板次楞计算5

梁侧模板主楞计算7

对拉螺栓计算8

梁底模板面板计算9

梁底模板次楞计算11

梁底横向水平杆计算12

梁底纵向水平杆计算13

扣件抗滑移计算14

扣件式钢管立柱计算15

立柱底地基承载力验算16

编制依据

1、工程施工图纸及现场概况

2、《建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008》

3、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）

4、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）

5、《建筑施工手册》

6、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）2006年版

7、《混凝土结构施工质量验收规范》（GB50204-2002）

8、《混凝土模板用胶合板GB/T17656-2008》

9、《木结构设计规范》（GB50005-2003）

10、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）

11、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

12、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）

参数信息

模板支架参数

梁截面宽度:

0.35m；梁截面高度:

0.8m；模板支架高度H:

4.69m；楼板厚度:

0.11m；立杆梁跨度方向间距la:

1m；梁两侧立柱间距lb:

1m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距:

1.2m；梁底面板下次楞采用：

方木支撑；钢管按φ48×3.0计算；面板采用：

12mm厚木胶合板

梁侧模板参数

主楞龙骨材料：

钢楞，截面类型为:

圆钢管48×3.0；次楞龙骨材料：

木楞，宽度:

50mm高度:

80mm；主楞间距：

500mm；次楞间距：

87mm；穿梁螺栓水平间距：

500mm；穿梁螺栓竖向间距：

175mm；穿梁螺栓直径：

12mm

荷载参数

永久荷载标准值：

模板与小楞自重（G1k）：

0.5kN/m2；每米立杆承受结构自重:

0.173kN/m；新浇筑砼自重（G2k）：

24kN/m3；钢筋自重（G3k）：

1.5kN/m3；

可变荷载标准值：

施工人员及设备荷载（Q1k）:

2.5kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：

4kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：

2kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：

4kN/m2；

7.4.1新浇砼对模板侧压力标准值计算

新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γct0β1β2

V

=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873kN/m2

F=γcH=24×0.8=19.200kN/m2

其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；

t0--新浇混凝土的初凝时间，取5.7小时；

V--混凝土的浇筑速度，取1.5m/h；

H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m；

β1--外加剂影响修正系数，取1.2；

β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。

根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.200kN/m2。

7.4.2梁侧模板面板计算

面板采用木胶合板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。

取主楞间距0.50m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=50.00×1.2×1.2/6=12.000cm3；

截面惯性矩I=50.00×1.2×1.2×1.2/12=7.200cm4；

1）强度验算

（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.09m。

（2）、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×19200+1.4×2000]×0.50=11628N/m

q1=0.9×[1.35×19200+1.4×0.7×2000]×0.50=12546N/m

根据以上两者比较应取q1=12546N/m作为设计依据。

（3）、强度验算

施工荷载为均布线荷载：

M1=

q1l2

=

12546×0.092

=12.70N·m

8

8

面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；

σ=

Mmax

=

12.70×103

=1.06N/mm2

W

12.000×103

面板强度满足要求!

2）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.50×19200=9600N/m=9.600N/mm；

面板最大容许挠度值:

90.00/250=0.36mm；

面板弹性模量:

E=4500N/mm2；

ν=

5ql4

=

5×9.600×90.004

=0.025mm<0.36mm

384EI

384×4500×7.200×104

满足要求!

7.4.3梁侧模板次楞计算

次楞采用木楞，宽度:

50mm高度:

80mm间距：

0.087m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=5.0×8.0×8.0/6=53.333cm3；

截面惯性矩I=5.0×8.0×8.0×8.0/12=213.333cm4；

1）强度验算

（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。

次楞计算简图l=0.5m

（2）、荷载计算

新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=19.200kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=2kN/m2。

均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×19200+1.4×2000]×0.087=2023N/m

q2=0.9×[1.35×19200+1.4×0.7×2000]×0.087=2183N/m

根据以上两者比较应取q=2183N/m作为设计依据。

（3）、强度验算

计算最大弯矩：

Mmax=0.1ql2=0.1×2.183×0.52=0.055kN·m

最大支座力：

1.1ql=1.1×2.183×0.5=1.20kN

次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。

σ=

Mmax

=

0.055×106

=

1.031N/mm2<17N/mm2

W

53.333×103

满足要求!

2）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=19200×0.087=1670N/m=1.670N/mm；

次楞最大容许挠度值：

l/250=500/250=2.0mm；

次楞弹性模量:

E=10000N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×1.670×5004

=0.033mm<2.0mm

100EI

100×10000×213.333×104

满足要求!

7.4.4梁侧模板主楞计算

主楞采用钢楞，截面类型为:

圆钢管48×3.0间距：

0.50m截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:

截面抵抗矩W=4.49cm3；

截面惯性矩I=10.78cm4；

1）强度验算

（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载P=1.20kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.175m。

主楞计算简图（kN）

主楞弯矩图（kN.m）

（2）、强度验算

最大弯矩Mmax=0.037kN·m

主楞抗弯强度设计值[f]＝215N/mm2。

σ=

Mmax

=

0.037×106

=

8.241N/mm2<215N/mm2

W

4.490×103

满足要求!

2）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=0.919kN，主楞弹性模量:

E=206000N/mm2。

主楞最大容许挠度值：

l/250=175/250=1mm；

经计算主楞最大挠度Vmax=0.003mm<1mm。

满足要求!

7.4.5对拉螺栓计算

对拉螺栓轴力设计值：

N＝abFs

a——对拉螺栓横向间距；b——对拉螺栓竖向间距；

Fs——新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：

Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×（1.2×19.200+1.4×2）=24.55kN。

N=0.50×0.18×24.55=2.15kN。

对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb：

Ntb=AnFtb

An——对拉螺栓净截面面积

Ftb——螺栓的抗拉强度设计值

本工程对拉螺栓采用M12，其截面面积An=76.0mm2，可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=12.92kN>N=2.15kN。

满足要求!

7.4.6梁底模板面板计算

面板采用木胶合板，厚度为12mm。

取梁底横向水平杆间距0.5m作为计算单元。

面板的截面抵抗矩W=50.0×1.2×1.2/6=12.000cm3；

截面惯性矩I=50.0×1.2×1.2×1.2/12=7.200cm4；

1）强度验算

（1）、梁底次楞为4根，面板按连续梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.117m。

（2）、荷载计算

作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：

q1=0.9×[1.2×（24×0.8+1.5×0.8+0.5）+1.4×4]×0.5=13.81kN/m

q1=0.9×[1.35×（24×0.8+1.5×0.8+0.5）+1.4×0.7×4]×0.5=14.46kN/m

根据以上两者比较应取q1=14.46kN/m作为设计依据。

计算简图（kN）

弯矩图（kN.m）

经过计算得到从左到右各支座力分别为：

N1=0.677kN;N2=1.861kN;N3=1.861kN;N4=0.677kN;

最大弯矩Mmax=0.020kN.m

梁底模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=12.5N/mm2；

梁底模板的弯曲应力按下式计算：

σ=

Mmax

=

0.020×106

=

1.667N/mm2<12.5N/mm2

W

12.000×103

满足要求!

2）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：

q=0.5×（24×0.8＋1.5×0.8＋0.5）=10.45kN/m；

计算简图（kN）

面板弹性模量:

E=4500N/mm2；

经计算，最大变形Vmax=0.041mm

梁底模板的最大容许挠度值:

117/250=0.5mm；

最大变形Vmax=0.041mm<0.5mm

满足要求!

7.4.7梁底模板次楞计算

本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm。

次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.0×8.0×8.0/6=53.333cm3；

I=5.0×8.0×8.0×8.0/12=213.333cm4；

1）强度验算

最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.5m。

次楞计算简图l=0.5m

荷载设计值q=1.861/0.5=3.722kN/m；

最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×3.722×0.52=0.093kN.m；

次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.093×106

=1.744N/mm2<17N/mm2

W

53.333×103

满足要求!

2）挠度验算

次楞最大容许挠度值：

l/250=500/250=2.0mm；

验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值:

q=1.345/0.5=2.69N/mm；

次楞弹性模量:

E=10000N/mm2；

ν=

0.677ql4

=

0.677×2.69×5004

=0.053mm<2.0mm

100EI

100×10000×213.333×104

满足要求!

7.4.8梁底横向水平杆计算

横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。

计算简图（kN）

弯矩图（kN.m）

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=0.146kN;N2=4.783kN;N3=0.146kN;

最大弯矩Mmax=0.154kN.m；

最大变形Vmax=0.039mm。

1）强度验算

支撑钢管的抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=215N/mm2；；

支撑钢管的弯曲应力按下式计算：

σ=

Mmax

=

0.154×106

=34.298N/mm2<215N/mm2

W

4.49×103

满足要求!

2）挠度验算

支撑钢管的最大容许挠度值:

l/150=500/150=3.3mm或10mm；

最大变形Vmax=0.039mm<3.3mm

满足要求!

7.4.9梁底纵向水平杆计算

1）强度验算

纵向钢管按三跨连续梁计算，横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=4.783kN，进行最不利荷载布置如下图：

计算简图（kN）

弯矩图（kN.m）

经计算，从左到右各支座力分别为：

N1=6.457kN;N2=10.283kN;N3=10.283kN;N4=6.457kN;

最大弯矩Mmax=0.837kN.m；

钢管抗弯强度设计值f=215N/mm2；

σ=

Mmax

=

0.837×106

=186.414N/mm2<215N/mm2

W

4.49×103

纵向钢管抗弯强度满足要求!

2）挠度验算

验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=4.783kN，经计算，纵向钢管最大变形值Vmax=3.242mm。

纵向钢管的最大容许挠度值:

1000/150=6.7mm，

最大变形Vmax=3.242mm<6.7mm

满足要求!

7.4.10扣件抗滑移计算

水平杆传给立杆竖向力设计值R=10.283KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。

7.4.11扣件式钢管立柱计算

1）风荷载计算

因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。

基本风压按山东德州市10年一遇风压值采用，ω0=0.45kN/m2。

模板支架计算高度H=4.69m，按地面粗糙度B类　田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。

风压高度变化系数µz=1。

计算风荷载体形系数

将模板支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。

模板支架的挡风系数=1.2×An/（la×h）=1.2×0.124/（1×1.2）=0.124

式中An=（la+h+0.325lah）d=0.124m2

An----一步一跨内钢管的总挡风面积。

la----立杆间距，1m

h-----步距，1.2m

d-----钢管外径，0.048m

系数1.2-----节点面积增大系数。

系数0.325-----模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。

单排架无遮拦体形系数：

µst=1.2=1.2×0.124=0.15

无遮拦多排模板支撑架的体形系数：

µs=µst

1-ηn

=0.15

1-0.948

=0.98

1-η

1-0.94

η----风荷载地形地貌修正系数。

n----支撑架相连立杆排数。

风荷载标准值ωk=µzµsω0=1×0.98×0.45=0.441kN/m2

风荷载产生的弯矩标准值：

Mw=

0.92×1.4ωklah2

=

0.92×1.4×0.441×1×1.22

=0.072kN·m

10

10

2）立柱轴心压力设计值N计算

上部梁传递的最大荷载设计值：

10.283kN；

立柱承受支架自重：

1.2×4.69×0.173=0.974kN

立柱轴心压力设计值N：

10.283+0.974=11.257kN；

3）立柱稳定性计算

立柱的稳定性计算公式:

N

+

Mw

≤f

A

W

N----轴心压力设计值（kN）：

N=11.257kN；

φ----轴心受压稳定系数,由长细比λ=Lo/i查表得到；

L0---立杆计算长度（m），L0=h+2a，h:

步距，取1.2m;a:

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.1m，L0=1.4m。

i----立柱的截面回转半径（cm）,i=1.59cm；

A----立柱截面面积（cm2）,A=4.24cm2；

Mw----风荷载产生的弯矩标准值；

W----立柱截面抵抗矩（cm3）：

W=4.49cm3；

f----钢材抗压强度设计值N/mm2,f=215N/mm2；

立柱长细比计算：

λ=Lo/i=140.0/1.59=88<150，长细比满足要求!

。

按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数φ=0.635；

N

+

Mw

=

11.257×103

+

0.072×106

=41.810+16.036=57.846N/mm2

A

W

0.635×4.24×102

4.49×103

立柱稳定性满足要求!

4）立柱底地基承载力验算

1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=11.257kN

2、垫木底面面积A

垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=1×0.3=0.3m2

3、地基土为素填土，其承载力设计值fak=80kN/m2

立柱垫木地基土承载力折减系数mf=0.5

4、验算地基承载力

立柱底垫木的底面平均压力

P=

N

=

11.257

=37.52kN/m2

A

0.3

满足要求!

。