模板施工方案(计算书).doc
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重庆市北碚区滨江路下穿道工程模板专项施工方案
重庆市北碚区滨江路下穿道工程
模
板
专
项
施
工
方
案
编制人：
审核人：
审批人：
中建欣立建设发展集团股份有限公司
目录
1、工程概况·······································2
2、施工部署·······································2
3、主要劳动力安排·································3
4、模板工程施工···································3
4.1模板施工准备··································3
4.2模板施工工艺··································4
4.3模板工程一般构造措施··························8
4.4模板工程主要施工节点·························10
5、结构脚手架的搭设和计算························15
6、模板及支撑拆除································21
7、模板工程技术质量控制措施······················22
8、安全文明施工··································23
1工程概况
（1）北碚滨江路下穿道位于嘉陵江防洪堤内的现有滨江路，西起文星湾隧道，东至泰吉滨江小区，
（2）工程施工不破坏原防洪堤，仅对现有滨江路局部改造，改造长度362m，东侧道路拓宽（现状宽12m拓宽为14m）并增设车行下穿道。
起讫里程K0+000～K1+138.20，全长1138m，道路为城市次干道，标准路幅宽度为24m，双向四车道，设计车速30km/h，全线设置下穿道一座：
位于里程K0+220～K0+718，全长约498m，在里程K0+440处与规划地下车库相交，设计采用闭合箱形断面框架结构，明挖法施工。
建设单位：
重庆市北碚区新城建设有限责任公司
设计单位：
重庆市设计院
勘察单位：
重庆市勘测院
监理单位：
施工单位：
中建欣立建设发展集团股份有限公司
2施工布置
该工程为全现浇结构，为保证工程质量、安全施工和总体进度的需要，模板工程是一个非常重要的环节，务必有序组织、精心施工、合理安排。
2.1模板的用材：
柱、墙和板均采用18厚的九夹板，配置40×80的木背枋和ф48×2.8的钢管背杆。
对拉螺栓采用Ф12高强丝杆，对地面以下部分及所有挡墙模板加固均采用一次性带止水片（50*50*3）的对拉螺杆。
300×3㎜钢板止水带按设计施工图及规范设置，钢筋定位导筋、预制砼内撑组合。
钢筋检查合格后再关模板。
2.2支撑及架料：
墙、板、柱的支撑和满樘脚手架均采用ф48×2.8的钢管。
2.3模板及脚手架的配置数量：
本工程全部为非标准层，按总体施工进度需要，同一施工段内各栋楼以及每栋楼的各层均需配置模板，钢管支撑及架料配置整二层。
3、主要劳动力安排：
根据进度计划安排情况及模板工程量，整个工程配1个木工班组30人，2个架子班15人，其中架子班负责主体外的安全防护架的搭设。
4、模板工程施工
模板施工必须符合《砼结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）和有关标准的规定。
模板施工涉及到本工程的轴线标高和砼的观感质量，由于本工程模板需用量较大，质量要求高，因此模板工程是本工程的重点工作，必须严格进行施工控制管理。
4.1模板施工准备
施工管理人员在施工前，必须认真熟悉图纸及相关规程规范，熟悉各构件的轴线位置及标高，绘出构件的模板拼装图，并以此提出模板及配件计划。
模板入场后，必须分类堆码整齐，然后进行质量抽查，若发现误差过大，则必须组织人员修整后才使用。
施工以前，模板专业工长必须向操作班组进行详细的技术交底，内容包括结构工程概况介绍，各种构件所选用的模板类型，组拼校正方法，质量标准，楼层工序流程及各工序的计划完成时间，每层楼施工时间、模板拆除条件等内容。
根据每道工序的计划完成时间排出劳动力需求计划。
4.2模板工程施工工艺
4.2.1、模板安装基本要求
4.2.1.1、模板配置时，必须做到尺寸准确。
弹线切割，切割边线必须平直，直线度及尺寸误差均不得大于1mm。
4.2.1.2模板安装时应拼缝严密。
模板拼缝宽度必须小于2mm。
不得使用双面胶或封口胶处理。
4.2.1.3拼模时，应特别注意墙模与板底模的拼缝，板底模压墙模，确保阴角方正、线条顺直、拼缝严密。
4.2.1.4板模拼缝处下面必须有木枋支撑，接缝处应用钉子钉牢，铁钉间距不宜大于500mm,且每边不少于3颗，确保接缝平整度。
其余部分板底木枋净距不宜大于200mm。
4.2.2配模
4.2.2.1木枋两个平面必须压刨平整，所有木枋高度应一致。
确保模板与木方紧密贴合，使板底标高一致及墙模表面平整。
4.2.2.2配模时必须弹线切割，切割剧片应选用细齿剧，确保裁边准确、顺直。
为确保梁、墙、柱内无杂物，模板应先切割、打孔，后安装。
4.2.2.3柱、墙模板配制时，原则上长边包短边。
模板尽量采用横配，下料尺寸准确。
详下图
4.2.3柱墙模安装
4.2.3.1工艺流程
施工缝处理→抄平、放线→焊定位桩→清洁→钢筋等隐蔽工程验收→立模→找正→拚缝→安放背楞木→穿螺杆→加固、校正→检查→验收。
4.2.3.2柱墙模板安装工艺：
4.2.3.2.1放线：
柱、墙模板安装前，采用广线拉通纵横轴线后，并作好柱、墙轴线标记，弹出柱、墙中心线和模板安装内外边线。
4.2.3.2.2模板及支撑安装：
柱、墙模板就位后，应加临时支撑固定，固定后根据平面上的控制线校正模板的垂直度，直到满足规范要求。
4.2.3.2.3螺杆安装、固定：
柱、墙螺杆安装固定应自下而上进行，调正模板的垂直度，到满足规范要求为止。
4.2.3.2.4检查校正：
柱、墙模安装完毕后，应全面复核模板的垂直度，截面尺寸等项目，支撑必须牢固、预埋件、预留孔洞不得漏设，且必须准确、稳固。
4.2.3.2.5模板群体固定：
群体柱墙支模时，必须整体固定。
同一排柱墙模，应先校正两端柱的模板，校正好后在柱顶接通线，使整排柱墙保持一致，并校正各柱柱距，然后在柱脚和柱顶分别用水平杆拉通连接，最后安装剪刀撑和斜撑。
4.2.4板模板安装
4.2.4.1工艺流程
放线→满堂架搭设→抄平→架板底杆→摆板底方→铺板底模→梁侧模找正与板底模顶牢→清洁、验收。
4.2.4.2板模安装工艺：
4.2.4.2.1支模架的搭设：
支模架搭设前，支模架的地面须经夯实平整，所有立杆下均设100*100*15九夹板。
所有立杆应保持垂直。
4.2.4.2.2支模架搭设完毕，复核梁底标高，校正轴线无误后并设临时斜撑固定。
4.2.4.2.3板模采用九夹板，85×40木枋作加劲肋，间距@200，其两端将梁侧模上口顶紧固定。
板底板铺设好后，应检查板面标高、平整度。
拼缝宽度严格控制在≤2mm内。
4.2.4.2.4检查校正：
模板安装完成后全面对梁、板的截面、几何尺寸、标高进行复核。
预埋件、预留孔洞位置不得漏设并应准确。
钢管支架扣件的扭力矩应满足要求，支模架必须牢固、稳定。
4.2.5穿插施工顺序
竖向构件与水平构件整体施工顺序：
放线→满堂架搭设、柱墙钢筋竖焊→板模板铺设、柱墙钢筋绑扎→柱墙钢筋验收→柱墙模板安装、板钢筋绑扎→水电预留预埋、板面吊模安装→柱墙梁板模板加固、板面负筋绑扎→垫块及清洁→整体验收→混凝土浇筑。
4.3模板工程一般构造措施
4.3.1一般柱墙模板
柱墙模板采用18mm厚九夹板模板，长边夹短边。
板后竖向背楞为40*85木方，木方间距200mm。
水平夹具采用钢管，Ф12高强对拉螺杆（套PVCФ16管）加固，水平夹具竖向间距450-600mm，水平夹具第一道离楼面（基础顶面）不得大于200mm。
对拉螺杆距构件边缘不得大于200mm。
用钢筋控制墙体厚度尺寸，间距同加固对拉螺杆间距。
4.3.2板模板
板模板采用18mm厚九夹板，板下背楞为40*85木方，木方间距200mm，板底承重钢管间距一般不宜大于1000*1000，当板厚超过150mm时，板底承重钢管间距一般不宜大于800*800。
当板厚超过250mm时应通过计算确定立杆间距。
4.3.3满堂支撑体系
满堂支撑体系采用Ф48*2.8钢管，十字扣件连接。
凡是承重杆件的连接不得使用旋转扣件。
架体承重立杆间距根据所承受的不同构件确定。
扫底杆距地不得大于200mm，中间一道水平杆距地不宜大于1700mm，确保加固及检查人员便于通过。
中间一道水平杆必须纵横拉通设置，且每根横杆均用十字扣件与立杆连接牢固.确保架体的整体稳定性。
当中间水平杆件不能拉通设置时，必须在四角部位加设剪刀撑。
4.3.6、模板及支撑体系搭设示意图
4.4模板工程主要施工节点
4.4.1、柱墙根部定位节点
4.4.2、边模接缝措施
4.4.3中柱接缝措施
4.4.4中部梁模节点
4.4.5边梁模板节点
4.4.6梁与梁交叉节点
4.4.7梁与柱交叉节点
4.4.8电梯井道模板支设示意图
4.4.9现浇楼梯模板安装工艺
现浇楼梯施工应保证钢筋数量、位置准确，采取措施消除施工常见的钢筋翘曲、梯步尺寸不均、施工缝处夹渣等现象。
楼梯模板施工方法见下图。
4.4.10厨房、卫生间、阳台板面高差处吊模施工
厨房、卫生间、阳台楼面均比相邻板面标高要低，此处砼的成型外观质量相对难以控制，特别是此处的墙肢根部，更容易出现烂根、漏浆现象，从而影响了整个砼的外观质量，为此采取如下措施加以预防：
4.4.10.1模板的选择
厨房、阳台与相邻板面高差较小，此处吊模直接选用九夹板，卫生间与相邻板面高差相对较大，模板仍选用九夹板，但须加木枋，吊模安装完后再绑扎板面层钢筋。
4.4.10.2模板的支撑（详下图）
4.4.11模板拆除
4.4.11.1非承重模板：
对现浇整体结构的非承重模板，应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损时，方可拆除。
4.4.11.2仅承受自重荷载的模板：
当现浇结构上无楼层和支架板荷载时，应与结构同条件养护的试块达到下表所规定的强度后方可拆模，并按照设计要求进行。
结构类型
结构跨度（m）
按强度等级的百分率计%
板
≤2
≥50
＞2且≤8
≥75
＞8
≥100
梁
≤8
≥75
＞8
≥100
承物结构
＞8
≥100
悬臂梁板
--
≥100
4.4.11.3承受上部荷载的模板：
对多层和高度需几层结构连续支模或拆模后，结构上承受较大施工荷载时，下层结构的承重模板必须在与结构同条件养护的混凝土试块达到100%设计标号时方准拆除。
若施工荷载大于设计荷载，应验算后加临时支撑。
4.4.11.4拆模顺序：
模板拆除的顺序，应按模板设计的规定执行。
若设计无规定时，应采取先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重模板后拆承重模板；先拆侧模后拆底模和自上而下的拆除顺序。
4.4.11.5模板拆除由项目技术负责人根据混凝土试压报告，签“拆模通知书”并规定拆模方式后，才能拆除模板和支撑，混凝土试压报告应是现场同条件养护具有代表性的试件的抗压资料。
5、结构脚手架的搭设和计算
楼层的结构支撑脚手架，是支承梁、板模板，抵抗砼对柱、梁、板压力的支承系统，支承架的刚度、强度是关系系统安全的关键，本工程根据有关资料及设计数据，对脚手架做如下要求：
5.1材料的选择及要求：
主架料采用φ48×3.5钢管，其力学性能符合现行国标《碳素结构钢》GB700-89中Q235A钢的规定，表面光滑、顺直，无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。
连接扣件必须符合《钢管脚手架扣件》JGJ22-85规定，各活动部位灵活，无裂纹，气孔、毛刺等。
脚手架立杆底座及垫块必须具有一定的强度。
5.2满堂脚手架搭设顺序
放置纵向扫地杆→立柱→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……对模板进行水平和斜向支撑固定。
5.3脚手架计算
针对本工程结构施工中，各层梁板构件的截面尺寸及各施工荷载等因素的综合影响，特对本脚手架进行如下设计及计算：
根据扣件式脚手架的受力特点，确定本计算方法为极限状态设计法，从而对立柱稳定计算进行简化。
取结构荷载量不利为计算单元，确定荷载组合。
先对搭设：
步距、柱距、排距等尺寸进行设计确认后，对立柱、横杆、扣件作验算，满足要求后确认，不满足要求，再对结构脚手架尺寸进行调整。
结构支撑架的搭设
本工程支撑系统（包括墙、柱、梁、板）均采用扣件式钢管脚手架。
各层均采用一次性满堂架搭设，对模板进行水平、竖向和斜向支撑固定，投入整二层架料周转使用。
5.3.1柱、墙模板内楞、钢外楞及对拉螺杆的验算：
本工程设计柱墙最大厚度为200，浇筑最大高度为3.3米，柱墙竖向木背板40×80＠200，横背杆ф48×2.8双钢筋，内设ф12＠400×500对拉螺栓，泵送砼入模，插入式振动器进行振捣。
5.3.1.1侧压力计算：
本工程砼重力密度γc=24KN/m3。
浇筑时平均气温20℃。
砼初凝时间to=200/（20+15）=5.71，采用坍落度影响系数β2=1.15，浇筑速度V=3.6m/h，外加剂影响系数β1取1.2，倾倒砼时产生的水平荷载取4KN/㎡，砼振捣时对模板的作用取4KN/㎡，砼侧压力计算位置至新浇砼顶面的总高度H=3.0米，活载分项系数取1.4，恒载分项系数取1.2，折减系数取0.85。
则：
新浇砼对模板的侧压力F1=γc·h=24×3.0=72KN/㎡
F2=0.22×γc·to·β1·β2·V1/2
=0.22×24×5.71×1.2×1.15×3.61/2
=78.94KN/㎡
按取最小值的原则应取F1=72KN/㎡
按系数计算为：
F1=72×1.2×0.85=73.44KN/㎡
倾倒砼时产生的荷载调整为：
f1=4×1.4×0.85=4.76KN/㎡
最终设计侧压力为：
F=F1+f1=73.44+4.76=78.2KN/㎡
5.3.1.2木内楞验算：
内楞强度验算：
内楞采用40×80㎜木枋，间距为200；计算跨度为L=500㎜。
W木楞=1/6×bh2=1/6×50×1002=8.33×104㎜3
I木楞=1/12×bh3=1/12×50×1003=4.17×106㎜4
M=1/8qL2=1/8×78.2×0.3×0.52=0.73KN.m
σ=M/W=0.73×106/（8.33×104）=8.76N/㎜2＜11N/㎜2
满足要求
木内楞刚度验算：
ω=5qL4/384EI
=5×85.34×0.3×5004/（384×9000×4.17×106）
=0.51㎜＜500/400=1.25㎜
满足要求
对拉螺栓的验算：
采用φ14螺杆，间距离1/2柱高为400×500，（其余为400×600）。
N=78.2×0.5×0.4=15.64KN＜[N]=17.8KN
满足要求
横向双钢管背杆验算：
横向背杆钢管采用2根φ48×3.5双钢管，竖向间距为500㎜，
W钢楞=5.08×103㎜3，I钢楞=12.19×104㎜4，
E钢楞 =2.06×105N/㎜2
双钢管背杆强度验算：
双背钢管为拉弯构件，（剪力墙支模时调整对拉螺杆间距布置来满足受力要求，其对换拉螺杆间距，1/2墙高时为：
竖向400×横向500）则按实际施工时可能产生的500×600最不利情况验算双背钢管。
M=1/8ql2=1/8×78.2×0.5×0.62=1.76KN.m
σ=M/W=1.76×106/（5.08×103×2）=173N/㎜2＜f=205N/㎜2
满足要求
双钢管背杆挠度验算：
ω=（5/384）.qL4/（EI×2）=（5/384）×0.0782×500×6004/
（2.06×105×12.19×104×2）
=1.43㎜＜600/400=1.5㎜
满足要求
5.3.2梁的支撑系统的验算：
5.3.2.1支承框架的脚手架进行计算：
框架主梁截面为200×600㎜的支承计算。
支承系统的立杆间距600×700㎜（沿梁长方向为700㎜），步距为1500㎜。
楼板砼厚100-120㎜（取板砼厚120㎜），支撑系统的立杆间距1000×1000㎜，步距为1500㎜。
荷载组合计算
模板及支架自重标准值：
（0.6+1.0+0.48×2）×0.7×0.75=1.35KN
新浇砼自重标准：
[（1.0+0.6）×0.12×0.4+0.2×0.48×0.7]×24=2.46KN
钢筋自重标准值：
1.1×（1.0+0.6）×0.12×0.7+0.2×0.48×0.7×1.5=0.23KN
振捣荷载标准值：
（1.0+0.6）×0.7×2=2.24KN
施工人员及设备荷载标准值：
（1.0+0.6）×0.7×1.5=1.68KN
扣件抗滑计算：
一根立杆所承受的设计荷载为：
[（1.35+3.46+0.23）×1.2+（2.24+1.68）×1.4]÷2=5.77KN
一个扣件的抗滑承载力设计值Rc=8.00KN，因此考虑一扣件作为抗滑扣满足要求（8KN＞5.77KN）。
立杆稳定性计算：
一根立杆所承受的最大荷载为：
N=5.77KN
N≤FφA（f=205N/㎜2）
因：
Io=kuh=1.155×1.5×1500=2508㎜
λ=Io/I=2508/15.8=159
查表得：
φ=0.277，A=489㎜2
所以：
0.277×489×205=27.77KN＞5.77KN
满足要求
5.3.2.2梁200×600㎜的梁模计算：
荷载组合计算
模板及支架自重标准值：
（0.20+0.48×2）×0.7×0.75=0.61KN
新浇砼自重标准值：
0.2×0.6×0.7×24=2.02KN
钢筋自重标准值：
0.2×0.6×0.7×1.5=0.13KN
振捣荷载标准值：
0.2×0.6×2=0.24KN
施工荷载标准值：
0.2×0.6×1.5=0.18KN
背楞计算：
内力计算：
根据柱模及支撑的验算，可知框架梁、板的模板系统所承受的压力小于柱模体系，所以采用18厚胶合板和50×100木枋间距不大于300配制的木模，其内楞（木枋）在此略去验算，仅验算钢管背楞。
`q=[（0.24+0.18）×1.4+（0.61+2.02+0.13）×1.2]÷0.3=13KN/㎡
取底模背楞钢管长L=600㎜
Mmax=ql2/8=13×0.62/8=0.59KN.m
σ=Mmax/W=0.59×106/（5.08×103）
=116.14KN/㎜2＜f=205KN/㎜2
所以满足要求
挠度计算：
在计算挠度时，梁作用在小楞上的荷载简化为一集中力计算，且在对荷载进行组合时仅组合恒载
f=（0.61+2.02+0.13）×1.2=3.31KN
ω=5/384.ql4/EI=5/384.3310×6004/（2.06×105×12.19×104
×200）
=1.09㎜
即L/400=600/400=1.5㎜＞ω=1.09㎜
满足要求
梁底模计算
梁底模采用新购胶合板模板进行施工，在这里略去对模板的计算。
5.2.3板的支撑系数验算：
板的厚度最大为120㎜，钢管的横杆间距1000×1000㎜，步距均为1500㎜，自由端a=79㎜。
荷载计算：
模板及支架的自重设计值：
1.0×1.0×0.2×1.2=0.24KN
新浇砼自重设计值：
1.0×1.0×0.12×24×1.2=3.46KN
钢筋自重设计值：
1.0×1.0×0.9×1.2=1.08KN
振捣砼荷载设计值：
2×1.0×1.0×1.4=2.8KN
扣件抗滑计算：
一个立杆所承受的荷载为：
（0.24+3.46+1.08+2.8）=7.58KN
一个扣件的抗滑承载力设计值Rc=8.00KN＞7.58KN
满足要求
立杆稳定计算：
L=kuh=1.155×1.5×1500=2508㎜
长细比：
λ=L/I=2508/15.8=159查表φ=0.277=489㎜2
σ=N/φa=7580/（0.277×489）=56N/㎜2＜f=205N/㎜2
满足要求。
根据以上计算可知，剪力墙、挡土墙、水池等大幅模板的背楞间距主要取决于对拉螺杆的承载能力，故强烈推荐采用成都新旺公司的专利产品：
“新型模板紧固装置新型高强度穿墙拉杆”体系。
可以节约材料，加强防水性能和结构强度，更好地保证施工质量，从而加快施工速度。
6模板及支撑拆除
6.1墙、柱模板及梁侧模拆除：
保证砼表面及棱角不因拆模而受破坏后方可拆除非承重模板。
6.2梁板底模及支撑拆除：
待砼强度达到规范规定值后方可拆除，其规定值详下表。
现浇结构拆模时所需砼强度
结构类型
结构跨度（m）
按设计的砼强度标准值的百分率计（%）
板
≤2
50
＞2，≤8
75
＞8
100
梁
≤8
75
＞8
100
悬臂构件
≤2
75
＞2
100
6.3拆模时必须注意确保砼结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。
①拆模顺序是先拆除承重较小部位的模板及其支撑，然后拆除其他部分的模板及其支撑；即先拆非承重的侧模，然后再拆承重的水平向模板等。
②在拆除模板进程中，如发现砼出现异常现象，可能影响砼结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，并经处理认证后，方可继续拆模。
7模板工程技术质量控制措施
（1）由于该工程工期紧，施工时应配备三层以上的模板及支撑架料进行周转使用。
（2）模板及支撑必须具备足够强度、刚度和稳定性，可靠地承受自重、浇筑的砼及其施工荷载。
（3）模板必须保证工程结构形体、几何尺寸和相互位置的准确性。
模板的接缝应严密。
大模板边缘的缝隙，用小木条嵌实，必要时在拼缝处加泡沫双面贴。
而在板底模板的拼缝处，铺一道100㎜宽的不干胶，
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