缺氧池DOWmg/L
好氧池DO=mg/L
COD/TN
>8（厌氧池）
TP/BOD
<（厌氧池）
设计计算
（1）有关设计参数
BODs污泥负荷为N=[kgB0D5/（kgMLSS・d）]
回流污泥浓度XR=7200mg/L
污泥回流比R=100%
混合液悬浮固体浓度X=—Xr=10（XV7200=3600mg/L
1+/?
1+100%
TV亠卩4.龙TN（）-TNcnnnr50—20
TN去除率htn=xl00%==60%
TNo50
混合液回流比Rrt=nixxlOO%=a）C（=150%
1-qTN1-60%
有效水深取h=4m
（2）反应池容积
F_0（S°-Se）
NX
式中V——反应池容积，m3；
SO——进水BOD值，mg/L；
Se——出水BOD值，mg/L；
由设计资料得，S0=175mg/L,Se=15mg/L,
小43000x（175-15）,
则：
V==14700.9/rr^15000m3
0.13x3600
（3）反应池总水力停留时间
『=工=型21=0.349（〃）=&37（"）
Q43000
设计缺氧：
厌氧：
好氧二1:
1:
3
则各段水力停留时间为：
缺氧区：
Xl/（l+l+3）=；
厌氧区：
Xl/（l+l+3）=；
好氧区：
X3/（l+l+3）=；
则各段池容为：
缺氧区：
15000X1/（1+1+3）=3000m3
厌氧区：
15000X1/（1+1+3）=3000m3
好氧区：
15000X3/仃+l+3）=9000m3
（4）
校核氮磷负荷
kgTN/
故符合要求
符合要求
（5）剩余污泥量
每日生成的污泥量
W[=Y（Sa-Se）Q
式中：
叫一每日生成的污泥量，g/d；
丫一污泥的产率系数，一般采用
S。
一进水B0D5浓度，mg/L；
S「一出水B0D5浓度，mg/L；
Q—进水量，取平均流量。
设计中Q=43000m3/d,S广15mg/L,5«=175mg/L,Y=；则:
VV,=0.5x（0.175-0.015）x43000=3440kg/d
每日消耗的污泥量
W2=KdXvV
式中：
％—每日由于内源呼吸而消耗掉的污泥量，g/d；
Kd—内源呼吸速度，1/d；—般采用
乙,一有机活性污泥浓度，mg/L；
Xv=fX=0.75x3600=2700mg/L
V-A2/0反应池的有效容积，m3；
设计中取心二；则：
VK=0.07x2700x15000=2835000g/d=2835kg/d
1.不可生物降解和惰性的的悬浮物量
进入A2/0池的污水中，不可生物降解和惰性的悬浮物量％约占总SS的30%,即：
叱=（£-£）x30%。
式中：
巴一进水SS浓度，mg/L；
巳一岀水SS浓度，mg/L；
Q—进水流量,m7d；
本设计中^=260mg/L,^=10mg/L,Q=43000m7d,则:
I=（260-10）x30%x43000=3225000g/d=3225kg/d
4.剩余污泥产量
w=wl-w2+w.
式中：
w—每日剩余污泥产量，kg/d；
W=3440-2835+3225=3830kg/d
污泥的含水率按％计，则剩余污泥量
=478.75m7d
W_3830
1000（1-0.992）"1000x（l-0.992）
5•污泥龄
VX
式中：
/、・一污泥龄，d;
X—污泥浓度,g/L；
15000x3.6
3830
=14.10d,
在10~30d范围內，符合要求。
（6）反应池尺寸
反应池总体积V=3000X5=15000m3
设反应池2组，单组池容积\，'单=7/2=15000/2=7500m3
有效水深h=
单组有效面积S单=\「单/h=7500/=1875m1
采用5廊道式推流式反应池，廊道宽b=
单组反应池长度L=—=■1875=53.57m
B5x7.0
校核:
-=—=1.75（«足「2）h4.0
丄二岀Z=7・65（满足5〜10）
b7.0
取超高为，则反应池总高H=+=m
（7）反应池进、出水系统和水头损失计算
A.进水管
单组反应池进水管设计流量0二纟些“1.2=0.299仏7$）
2
式中一一安全系数
管道流速V二S；管道过水断面积A二0/V==
取进水管管径DN600mnuv=s,1000i=
B.回流污泥管
单组反应池回流污泥管设计流量：
°=Rx2xl・2=lxW兰xl・2=0・299"/sR22
式中安全系数
管道流速v=s；A=Q]/V==
管径悟=膘讹
取回流污泥管管径DN700nun。
C.进水井
进水孔过流量：
qo498
Q2=（14-R）—xl.2=（1+l）xx1.2=0.598m/s
22
孔口流速v=m/s；
孔口过水断面积A=Q2/V=0.598/0.6=0.997/H2孔口尺寸取为mX；孔口底部距进水井底部。
进水井平面尺寸取为Xm,深度为。
D.出水堰及出水井
按矩形堰流量公式计算：
Q=0.427习亦/绘=L83H竝
式中加70
b堰宽，b二8m；
H——堰上水头，mo
=0.117（m）
Q3f_（0598广
<1.86Z?
j=ll.86x8,
出水孔过流量Q4=03=S
孔口流速v=m/s；
孔口过水断面积A=22/V=0.598/0.6=0.997in2
孔口尺寸取为X,孔口底部距进水井底部。
出水井平面尺寸取为X,深度为4m。
E.出水管
反应池出水管设计流量0广°产曲/s）
管道流速v=s；
管道过水断面==0.748（/7?
）
V0.8'丿
取出水管管径DN1000mm；查表得v二s,1000i=
F.水头损失计算
（8）曝气系统设计计算
A.设计需氧量AOR
A0R=去除BOD5需氧量一剩余污泥中BOD,,氧当量+NH、—N硝化需
氧量一剩余污泥中NH.-N的氧当量一反硝化脱氮产氧量
Px=X43000X——生成的污泥量与内源呼吸作用而分解污泥量的
差值（kg/d）:
碳化需氧量
Q（s（）-s）
4X5—1.424
1-a
^43000x（0.175-0.015）^42xl235
ic一（）.23兀5
1—e
=8314・15（kgQ/d）
硝化需氧量
D2=4・60（叫-NJ-4.6x12.4%xPx
=x43000X——X%X1235
=5934_=&gq/d）
反硝化脱氮产生的氧量
6=2.86%
叽二0.124‘仇_耳
1+也
S=5r-1.42x—xTSS（1-严）
TSS'7
式中Nt——需还原的硝酸盐氮量,kg/d；
N.——微生物同化作用去除的总氮，kg/d；
S——出水所含溶解性B0D・5浓度，mg/L；
Y——污泥产率系数，kgVSS/kgBOD“取Y二;
Ka一一内源代谢系数,d\取Kd二；
0C——固体停留时问，d,0c=o
则S=9_l・42x0・7xl0x（l_f35）
=（mgIL）
被氧化的NH厂W进水总氮量一出水氨氮量一用于合成的总氮量
=50-20-=（mg/L）
则需还原的硝酸盐氮量^=43000X4-1000=（kg/d）
Ds==X
=2890（kgOjd）
总需氧量AOR=9=8314.15+5229.6—2890
=（kgOJd）=（kgOjh）
最大需氧量与平均需氧量之比为，则
AORnvdX=1.4/?
=1.4x10653.75
=（灯°?
/d）
=（kgOJh）
10653.75
43000x（0.175-0.015）
=kgBODs
B.标准需氧量
采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器敷设于池底，距池底淹没深度，
氧转移效率5=20%,计算温度T=25°C,将实际需氧量AOR换算成标准状态
下的需氧量SOR。
SOR=
AOR•%）
aSzJ）-Cjxl.024Z）
实际大气压为1.013x10辺，故
CL——曝气池内平均溶解氧，取CL=2mg仏;
P——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取；
G（2o）一一水温2（TC时清水中溶解氧的饱和度，mg]L，查表得%尸吨/£;
a污水传氧速率与清水传氧速率之比，取；
C咖⑴一一设计水温FC时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，mg]L,查表得CM25）=mg/Lo
空气扩散器出口处绝对压力为：
&二P+9.8x10'H
式中H——空气扩散器的安装深度，m；
/>?
=xl05+9.8xl03X
=x!
05（Pa）
空气离开好氧反应池时氧的百分比:
-爲据了100%“7.54%
好氧反应池中平均溶解氧饱和度：
C=c{Pl>I°''
卯（25）^25\2.066x10s42丿
标准需氧量为:
=（mg[L）
SOR=SOR=
10653.75x9.17
0.82（0.95xlx9.12-2）xl.024（25"2O）
=（kgOjh）
相应最大时标准需氧量：
SORg=1ASOR=22229.98（kgOJd）
=（g°2〃2）
好氧反应池平均时供气量:
=JS^xl00=⑹・61xioo=11026.8（/n7//）
'0・3為0.3x20'，7
最大时供气量：
Gg=14Gs=15437.6（肿加
C.所需空气压力p（相对压力）
p=/«+h2+h3+h4+A/z
式中/?
!
+h2——供风管道沿程与局部阻力之和，取/?
+/?
=；
他——曝气器淹没水头，/寸;
（
久一一曝气器阻力，取久r
Mi——富余水头，W
p二+++二（m）
D.曝气器数量计算（以单组反应池计算）
按供养能力计算所需曝气器数量。
24x%
式中林一一按供养能力所需曝气器个数，个;
qc——曝气器标准状态下，与好氧反应池工作条件接近时的供氧能力，kgOj©•个）。
采用微孔曝气器，参照《环境保护设备选用手册》，工作水深，在空气量2〜15/7?
7/7时，曝气器氧利用率18%〜35%,服务面积〜〃，/个，充氧能力％=0.14~l.OUgQ/（/?
・个），取q<=05kgOj（fi•个）。
则：
竺兰=927（个）
2x0.5
以微孔曝气器服务面积进行校核：
符合要求
/=£=53.5：
2；7x3=]2i（〃?
2）v4.5（〃r）
E.供风管道计算
供气干管采用环状布置
厂1C/IQ7A
Q=_Hnax=_2_=771&/力=2・14〃F/S22
流速v=10m/s
管径“掛’專^225）
取干管管径DN600mm
单侧供气（向单侧廊道供气）支管
Qm=1/3xGiuux/2=15437.6/6=0.715（〃,/$）
流速v=10m/s
取支管管径DN300mm
双侧供气Qs（^=2/3xGmax/2=15437.6/3=1.43（/n3/s）
流速v=10m/s
4x143
取支管管径DN500mmo
（9）好氧池设备选择
根据上面计算得：
好氧池最大时供气量为h二min,所需空气压力为,选用罗茨鼓风机，具体型号为:
RMF-250。
口径为250Amm；转速为1170r/min；电机极数为4；轴功率；电动机功率1lOkwo共选用五台，四用一备。
（10）缺氧池设备选择
以单组反应池计算，缺氧池设导流墙，将缺氧池子分为三格，每格内设1台潜水搅拌机，所需功率按5W/m3池容计算。
缺氧池有效容积％=53.57x7x4=1499.96〃】'
混合全池污水所需功率为5X==
则每台潜水搅拌机功率：
3=2500w
选用JBL130-500型螺旋桨式搅拌机，参数如下：
转速88~400r/min；功率~3kw；桨直径130~500mm；桨叶数为3。
（11）厌氧池设备选择
以单组反应池计算，厌氧池设导流墙，将厌氧池分成三格，每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5w/m3池容计算。
厌氧池有效容积口犬=53.57x7x4=1499.96〃/
混合全池污水所需功率为5X==
则每台潜水搅拌机功率：
3=2500w
选用JBL130-500型螺旋桨式搅拌机，参数如下：
转速88~400r/min；功率~3kw；桨直径130^500nun；桨叶数为3。
（12）污泥回流设备
污泥回流比：
R=100%
污泥回流量：
QR=RQ=lX43000/24=h
设回流污泥泵房一座，内设3台潜污泵（2用1备）
单泵流量QR单==X=h
选用300QW900-8-37污泥泵。
（13）混合液回流设备
A.混合液回流比R内二150%
混合液回流量QR二R内Q-X43000/24=h
设混合液回流泵房2座，（2用1备）
单泵流量QR单=XQR/2=m3/h
B.混合液回流管
回流混合液自出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首段
以单组算混合液回流管设计流量Q6二s
泵房进水管设计流速采用v二m/s
A=Q6/v~m2
4x0.467=077伽）取泵房进水管管径DN800mm
C.泵房压力出水总管设计流量Q7二Q6二m3/s
设计流速v=m/s
4x0.373
/rxl・2
=0.629（/?
?
）
取DN650mmo
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