门式脚手架详细计算书文档格式.docx
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剪刀撑钢管自重Gk7（kN/m）
0.033
水平加固杆自重Gk8（kN/m）
直角扣件自重Gk9（kN）
0.0135
旋转扣件自重Gk10（kN）
0.0145
栏杆、挡脚板自重Gk11（kN/m）
0.015
安全网自重Gk12（kN/m2）
0.05
施工荷载Qk（kN/m2）
3
同时施工层数n
2
基本风压ω0（kN/m2）
0.3
风压高度变化系数uz（立杆稳定性、连墙件稳定性）
0.74，1.21
风荷载体型系数us
0.8
三、设计简图
落地门架_门架简图
落地门架_门架平面图
四、门架稳定性计算
门架型号
MF1219
水平架设置
2步1设
脚手板设置
1步1设
剪刀撑设置
4步4跨
剪刀撑钢管类型
Ф48×
水平加固杆设置
4步1设
水平加固杆类型
1、荷载计算
每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：
NGk1=（Gk1+Gk2×
2+Gk3×
1/2+Gk4×
2×
1/1+Gk5×
2+Gk6×
2）/h
=（0.224+0.040×
2+0.165×
1/2+0.184×
1/1+0.006×
2+0.0085×
2）/1.950
=0.402kN/m
1/2表示水平架设置2步1设
1/1表示脚手板设置1步1设
每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：
NGk2=（Gk7×
l/cosα×
2/4+Gk8×
l×
1/4+Gk9/4+Gk10×
4/4+Gk11×
l+Gk12×
h）/h
=（0.038×
1.830/0.684×
2/4+0.038×
1.830×
1/4+0.014/4+0.015×
4/4+0.015×
1.830+0.050×
1.950）/1.950
=0.15kN/m
1/4表示水平加固杆4步1设
各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：
NQk=n×
Qk×
b×
l=2×
3×
1.219×
1.83=13.385kN
门架宽度b，见门架型号编辑
风荷载标准值：
ωk=μz×
μs×
ωo=0.74×
0.8×
0.3=0.178kN/m2
qk=ωk×
l=0.178×
1.83=0.325kN/m
风荷载产生的弯矩标准值：
Mk=qkH12/10=0.325×
3.92/10=0.494kN.m
2、作用于门架的轴向力设计值
不组合风荷载时：
N=1.2（NGk1+NGk2）H+1.4NQk=1.2×
（0.402+0.15）×
33.6+1.4×
13.385=40.975kN
组合风荷载时：
Nw=1.2（NGk1+NGk2）H+0.9×
1.4（NQk+2Mk/b）
=1.2×
（0.402+0.15）×
33.6+0.9×
1.4×
（13.385+2×
0.494/1.219）
=40.123kN
门架轴向力设计值：
N=max[N,Nw]=40.975kN
3、门架的稳定承载力设计值
立杆钢管类型
门架高度h0（mm）
1930
门架立杆毛截面惯性矩I0（mm4）
10.78×
104
门架立杆毛截面积A1（mm2）
424
加强杆钢管类型
门架加强杆的高度h1（mm）
1536
门架加强杆的毛截面惯性矩I1（mm4）
门架钢材的强度设计值f（N/mm2）
205
参数计算：
I=I0+I1·
h1/h0=107800+107800×
1536/1930=193593mm4
i=（I/A1）0.5=（193593/424）0.5=21.37mm
λ=kh0/i=1.22×
1930/21.37=110.19
由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516
Nd=φ·
A·
f=0.516×
424×
205×
10-3=89.7kN
得，N≤Nd
门架的稳定性，满足要求！
五、钢丝绳卸荷计算
（因此内容在规范以外，故仅供参考）
外侧钢丝绳上下吊点的竖向距离Hs（m）
3.6
外侧钢丝绳上下吊点的水平距离Ls（m）
1.7
上部增加荷载高度（m）
钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
落地门架_钢丝绳卸荷
第1次卸荷，卸荷位置高度30m，卸荷段净高18m
1、门架稳定性验算
ωo=1×
0.3=0.24kN/m2
qk=ωk·
l=0.24×
1.83=0.439kN/m
Mk=qkH12/10=0.439×
3.92/10=0.668kN.m
21.6+1.4×
13.385=33.034kN
Nw=1.2（NGk1+NGk2）H+0.9*1.4（NQk+2Mk/b）
21.6+0.9×
0.668/1.219）
=32.541kN
稳定性验算：
N1=max[N,Nw]×
1.5=33.034×
1.5=49.55kN≤Nd=89.701kN
门架稳定性验算，满足要求！
2、钢丝绳验算
钢丝绳型号
6×
61
钢丝绳直径
27.5
钢丝绳的钢丝破断拉力Fg（kN）
531.5
抗拉强度为（N/mm2）
1850
不均匀系数α
安全系数K
9
N1为一榀门架承受荷载，考虑内外侧门架立杆各承受一榀门架总荷载一半，外侧钢丝绳受荷最大。
T外=N1/2/sinα=49.55/2/0.904=27.399kN
[Fg]=aFg/K=0.8×
531.5/9=47.24kN
得，T外≤[Fg]
钢丝绳强度满足要求！
六、连墙件计算
连墙件布置方式
2步3跨
连墙件钢管类型
连墙件计算长度l0（mm）
600
连墙件连接方式
扣件连接
连墙件钢管的回转半径i（mm）
15.9
连墙件钢管的截面积A（mm2）
连墙件强度设计值f（N/mm2）
1、连墙件强度
ωo=1.21×
0.3=0.291kN/m2
Nw=1.4×
ωk×
L1×
H1=1.4×
0.291×
1.83×
1.95×
2=8.734kN
Nl=Nw+3.0=8.734+3.0=11.734kN
λ=l0/i=600/15.9=37.736
由λ查《规范》表B.0.6，得φ=0.896
σ=Nc/（φA）=11.734×
103/（0.896×
424）=30.886N/mm2＜0.85f=0.85×
205=174.25N/mm2
2、连墙件连接强度
连墙件采用扣件方式与墙体连接。
双扣件抗滑承载力取12kN，Nl=11.734kN<
Rc=12kN
七、立杆轴向力计算
地基土类型
粘性土
地基承载力特征值fg（kPa）
140
垫板底面积Ad（m2）
0.25
地基承载力调整系数kc
1
N=（NGk1+NGk2）H+NQk=（0.402+0.15）×
33.6+13.385=31.915kN
Nw=（NGk1+NGk2）H+0.9×
（NQk+2Mk/b）
=（0.402+0.15）×
（13.385+2×
=31.307kN
Nk=max[Nk,Nwk]=31.915kN
p=Nk/Ad=31.915/（0.25×
2）=63.831kPa
fg'
=kc×
fg=1×
140=140kPa
得，p＜fg
立杆地基承载力验算，满足要求！
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