多彩世界系列之蓝1blue1Word文档下载推荐.docx
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5:
{i:
0;s:
15197:
"锻造模具设计报告@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@ @#@@#@锻造模具设计课程设计@#@ @#@@#@零件名称：
@#@接线盘拔叉@#@ @#@@#@学院:
@#@@#@班级:
@#@@#@姓名：
@#@@#@组员:
@#@@#@指导老师：
@#@@#@日期：
@#@@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@ @#@@#@一、绘制锻件图 @#@...................................................................3@#@
（1）确定分模位置：
@#@...................................................................................................3@#@
（2）确定公差和加工余量 @#@...........................................................................................3@#@（3）模锻斜度 @#@..............................................................................................................3@#@（4）技术条件：
@#@ @#@..........................................................................................................3@#@二、锻件的主要参数 @#@............................................................4@#@三、模锻锤吨位计算 @#@............................................................4@#@四、烧损率：
@#@ @#@.......................................................................4@#@五、毛边槽形式和尺寸的确定：
@#@ @#@.........................................4@#@六、终锻型槽确定：
@#@ @#@............................................................5@#@七、预锻型槽确定：
@#@ @#@............................................................5@#@八、计算毛坯截面图：
@#@ @#@........................................................6@#@九、制坯工步确定：
@#@ @#@............................................................6@#@1．繁重系数：
@#@ @#@..............................................................................................................6@#@2．工步确定..................................................................................................................6@#@十、坯料尺寸计算：
@#@ @#@............................................................6@#@十一、型槽设计：
@#@................................................................7@#@十二、锻模结构设计 @#@............................................................9@#@十三、参考文献：
@#@................................................................9@#@锻件为接线盘拔叉，出模角 @#@7°@#@，锻造圆角 @#@R2，高度方向公差，水平方向公差。
@#@1.0-1.0-@#@97360dV@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@ @#@@#@一、绘制锻件图@#@ @#@@#@+2.0+2.0@#@ @#@@#@
（1）确定分模位置@#@根据零件形状，采用上下对称的直线分模，分模面取在最大投影面积的位置。
@#@@#@
（2）确定公差和加工余量@#@经计算，锻件质量为 @#@0.7643kg@#@锻件复杂系数：
@#@@#@S @#@= @#@= @#@≈ @#@0.1883@#@Vb84 @#@⨯181⨯ @#@34@#@查文献【1】P.95 @#@表 @#@4-3，其锻件形状复杂级别为Ⅲ，代号 @#@S3，锻件形状复杂系数等级@#@为较复杂。
@#@@#@（3）模锻斜度@#@锻件图上的附注已注明出模角为 @#@7°@#@，故模锻斜度为 @#@7°@#@。
@#@@#@（4）技术条件@#@1、出模角 @#@7°@#@@#@2、锻造圆角 @#@R2@#@1.0@#@3、 @#@公差：
@#@高度方向 @#@+-2.0@#@+2.0@#@水平方向 @#@-1.0@#@4、热处理硬度：
@#@HB255~285@#@5、毛边：
@#@<@#@0.8mm@#@6、表面清理：
@#@酸洗@#@7、表面缺陷：
@#@<@#@0.8mm@#@8、形状缺陷：
@#@<@#@0.8mm@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@二、锻件的主要参数@#@ @#@@#@锻件周边长度为 @#@768.77mm@#@锻件体积为 @#@97360mm3@#@锻件在平面上的投影面积为 @#@5837.9mm2@#@锻件质量为 @#@0.7643kg@#@ @#@@#@三、模锻锤吨位计算@#@ @#@@#@由公式:
@#@@#@G @#@= @#@αβ @#@FJ@#@查文献【1】P.126 @#@表 @#@4-12 @#@得：
@#@@#@α @#@= @#@1.0 @#@， @#@β @#@= @#@0.09 @#@，@#@FJ @#@= @#@5837.9mm2@#@因而，@#@G @#@= @#@αβ @#@FJ @#@= @#@1.0 @#@⨯ @#@0.09 @#@⨯ @#@5837.9 @#@≈ @#@525.4kg@#@因而取 @#@2t @#@模锻锤。
@#@@#@ @#@@#@四、烧损率@#@ @#@@#@电阻炉加热，烧损率 @#@1%~5%@#@查文献【1】P.25 @#@表 @#@2-5,45 @#@钢的始端温度为 @#@1200℃，终锻温度为 @#@800℃。
@#@@#@查文献【1】P.96 @#@锻件材质系数为 @#@M1@#@查文献【3】P.647 @#@表 @#@8-42 @#@得锻件厚度方向加工余量为 @#@1.5~2.0mm，水平方向加工余量@#@为 @#@1.5~2.0mm，故加工余量取 @#@2.0mm@#@ @#@@#@五、毛边槽形式和尺寸的确定@#@ @#@@#@由于形式Ⅰ优点为桥部设在上模块，与坯料接触时间短，吸收热量少，因而温升少，@#@能减轻桥部磨损或避免压塌，因而选取形式Ⅰ@#@毛边槽尺寸采用计算法：
@#@@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@h @#@= @#@0.015 @#@Fp @#@= @#@0.015⨯ @#@5837.9 @#@≈ @#@1.146mm@#@查文献【1】P.130 @#@表 @#@4-15,毛边槽的尺寸为@#@高度尺寸 @#@h @#@= @#@1.146mm @#@， @#@h1 @#@= @#@4mm@#@圆角 @#@R1@#@= @#@1.5mm@#@宽度尺寸为 @#@b @#@= @#@8mm @#@， @#@b1 @#@= @#@25mm @#@， @#@Fmz @#@= @#@91mm2@#@ @#@@#@六、终锻型槽确定@#@ @#@@#@终锻型槽是按热锻件图加工和检验的。
@#@接前桥摇臂材料为 @#@45 @#@钢，考虑收缩率为 @#@δ=1.5%。
@#@@#@ @#@@#@七、预锻型槽确定@#@ @#@@#@
（1）预锻型槽的宽和高@#@由于锻件较复杂，须设置预锻型槽，其目的是在终锻前进一步分配金属。
@#@预锻型槽是@#@以终锻型槽或热锻件图为基础设计的。
@#@当预锻后的坯料在终锻型槽中是以镦粗方式成形时，@#@预锻型槽的高度尺寸应比终锻型槽大 @#@2~5mm，宽度则比终锻型槽小 @#@1~2mm。
@#@@#@
（2）模锻斜度@#@预锻型槽的模锻斜度与终锻型槽的相同，为 @#@7°@#@。
@#@@#@（3）圆角半径@#@预锻型槽不设毛边槽，而是在型槽分模面转角处用较大的圆弧。
@#@型槽内圆角半径比终@#@锻型槽相应处稍大。
@#@@#@锻件肋部深度为 @#@13mm，查文献【1】P.133 @#@表 @#@4-19 @#@可知 @#@C @#@= @#@3mm @#@，@#@因此，此凸圆角半径 @#@R @#@'@#@ @#@= @#@R @#@+ @#@C @#@= @#@2 @#@+ @#@3 @#@= @#@5mm @#@。
@#@横截面积突然发生变化的锻件，预@#@锻型槽在水平面上拐角处的圆角半径应适当加大，使坯料变形逐渐过渡，以避免预锻和终@#@锻时产生折叠。
@#@@#@截面编号@#@截面距离@#@/mm@#@锻件截面面积@#@/mm2@#@计算毛坯的面积/mm2@#@计算毛坯直径@#@/mm@#@1@#@0@#@398@#@525@#@25.89@#@2@#@1@#@502@#@630@#@28.36@#@3@#@13@#@607@#@735@#@30.63@#@4@#@23@#@503@#@630@#@28.36@#@5@#@24@#@338@#@465@#@24.36@#@6@#@51@#@817@#@945@#@34.73@#@7@#@59@#@758@#@885@#@33.62@#@8@#@64@#@548@#@675@#@29.36@#@9@#@126@#@457@#@585@#@27.33@#@10@#@128@#@473@#@600@#@27.68@#@11@#@130@#@592@#@720@#@30.32@#@12@#@138@#@578@#@705@#@30.00@#@13@#@143@#@1283@#@1410@#@42.43@#@14@#@153@#@1388@#@1515@#@43.98@#@15@#@159@#@1372@#@1500@#@43.76@#@16@#@179@#@502@#@630@#@28.36@#@17@#@182@#@314@#@496@#@25.16@#@daverage @#@= @#@32mm2@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@（4）叉形锻件@#@对于该叉形锻件，必须在预锻型槽中使用劈料台，用于把金属挤向两侧，流入叉部型@#@槽内。
@#@劈料台采用文献【1】P.134 @#@图 @#@4-73 @#@中的（a）的形式。
@#@有关尺寸为：
@#@@#@A=0.25B=14.5mm，@#@h=（0.4~0.7）H=10mm，@#@a=20 @#@o@#@ @#@@#@八、计算毛坯截面图：
@#@@#@ @#@@#@接线盘拔叉计算毛坯的计算数据@#@由此可得，锻件的平均截面积 @#@795mm2，平均直径@#@α= @#@ @#@ @#@= @#@ @#@ @#@ @#@≈ @#@1.374@#@dg @#@- @#@dmin30 @#@- @#@24.36@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@九、制坯工步确定：
@#@@#@ @#@@#@1．繁重系数：
@#@@#@此毛坯应当视为一个一头一杆的形式进行繁重系数计算：
@#@@#@dmax43.98@#@da32.00@#@L181@#@da32@#@3.82Vg@#@Lg@#@K @#@= @#@= @#@≈ @#@0.044@#@L1127@#@ @#@@#@2．工步确定@#@查阅文献【1】P.120 @#@图 @#@4-59 @#@可得制坯工步为拔长、开式滚挤。
@#@考虑到易于充满型槽，@#@选择圆坯料，先拔长，再开式滚挤。
@#@因此模锻工艺方案为：
@#@开式拔长、开式滚挤、预锻，@#@然后终锻成形。
@#@@#@ @#@@#@十、坯料尺寸计算：
@#@@#@ @#@@#@用拔长与滚挤联合制坯：
@#@@#@坯料截面积 @#@FP @#@= @#@（0.75 @#@~ @#@0.9）Fmax @#@= @#@0.75⨯1515 @#@= @#@1136.25mm2@#@因而坯料直径为：
@#@@#@4FP4 @#@⨯1136.25@#@ππ@#@因而取直径为 @#@35mm@#@坯料体积:
@#@@#@使用电阻炉加热，火耗率取为：
@#@@#@δ @#@= @#@1.5%@#@因而，@#@毛坯体积@#@VP @#@= @#@（VJ @#@+ @#@VM @#@+ @#@VL @#@）（1+ @#@δ @#@） @#@= @#@（97360 @#@+ @#@48970 @#@+ @#@980） @#@⨯ @#@（1+1.5%） @#@≈ @#@149520mm3@#@ @#@@#@ @#@@#@毛坯长度@#@ @#@@#@VP @#@149520@#@ @#@@#@1 @#@2@#@4@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@因而取毛坯长度为 @#@137mm。
@#@@#@ @#@@#@十一、型槽设计：
@#@@#@
（1）拔长型槽设计：
@#@采用开式拔长。
@#@@#@拔长型槽尺寸：
@#@@#@坎高 @#@a@#@a @#@= @#@k2@#@Vg@#@Lg@#@ @#@@#@查文献【1】P.137 @#@表 @#@4-20 @#@得 @#@k2=0.9，因而@#@a @#@= @#@k2@#@坎长 @#@c：
@#@@#@V @#@g@#@Lg@#@84575.4@#@123@#@= @#@ @#@ @#@≈ @#@3.90@#@dP @#@= @#@35mm @#@， @#@LP @#@= @#@137mm @#@，@#@ @#@@#@查文献【1】P.137 @#@表 @#@4-21 @#@得@#@ @#@@#@因而，@#@LP@#@dP@#@137@#@35@#@ @#@@#@k3 @#@= @#@1.5mm@#@ @#@@#@坎长@#@c @#@= @#@k3dP @#@= @#@1.5⨯ @#@35 @#@= @#@52mm@#@型槽宽度 @#@B@#@B @#@= @#@k4dP @#@+15@#@查文献【1】P.137 @#@表 @#@4-22 @#@得 @#@k4=1.5@#@B @#@= @#@k4dP @#@+15 @#@= @#@1.5⨯ @#@35 @#@+15 @#@= @#@67.5mm@#@为便于加工，取 @#@B=68mm。
@#@@#@其他尺寸：
@#@@#@b @#@= @#@6mm @#@， @#@a @#@= @#@1.5mm @#@， @#@l @#@= @#@5mm@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@R @#@= @#@0.25c @#@= @#@0.25⨯ @#@52 @#@≈ @#@13mm@#@R1 @#@= @#@2.5c @#@= @#@2.5⨯ @#@52 @#@≈ @#@130mm@#@e @#@= @#@2a @#@= @#@2 @#@⨯ @#@23.6 @#@= @#@47.2mm@#@L @#@= @#@LP @#@+ @#@5 @#@= @#@136.84 @#@+ @#@4 @#@≈ @#@140.84mm@#@因此取 @#@L=140mm@#@钳口尺寸：
@#@@#@ @#@@#@查文献【1】P.131 @#@表 @#@4-16，取钳夹头直径为 @#@25mm，则@#@B @#@= @#@60mm @#@， @#@h @#@= @#@25mm @#@， @#@R0 @#@= @#@10mm @#@l@#@钳口颈尺寸：
@#@@#@查文献【1】P.131 @#@表 @#@4-17 @#@得：
@#@@#@滚挤型槽设计：
@#@采用开式滚挤。
@#@@#@滚挤型槽高度：
@#@@#@h=Ka计 @#@，按各截面所计算的高度值绘出滚挤型槽的纵剖面外形，然后用@#@圆弧或直线光滑连接，并适当简化。
@#@@#@滚挤型槽宽度：
@#@@#@杆部宽度：
@#@@#@Fg460@#@hmin11.5@#@头部宽度：
@#@@#@Bt @#@=1.13⨯ @#@Fmax @#@+10 @#@= @#@54mm@#@因此取 @#@B @#@= @#@50mm @#@。
@#@@#@查文献【1】P.143 @#@表 @#@4-25 @#@得毛刺槽尺寸为：
@#@@#@a @#@= @#@6mm @#@， @#@c @#@= @#@25mm @#@， @#@b @#@= @#@30mm @#@， @#@R3 @#@= @#@6mm @#@， @#@R4 @#@= @#@6mm @#@。
@#@@#@钳口处：
@#@@#@n @#@= @#@0.2d0 @#@+ @#@6 @#@= @#@13mm@#@m @#@= @#@2n @#@= @#@2 @#@⨯13 @#@= @#@26mm@#@R @#@= @#@0.1⨯ @#@35 @#@+ @#@6 @#@= @#@9.5mm@#@为便于加工，取 @#@R=10mm。
@#@@#@西北工业大学@#@锻模设计课程设计@#@十二、锻模结构设计@#@ @#@@#@型槽外壁壁厚：
@#@@#@查文献【2】P.36 @#@表 @#@27，得型槽最小外壁厚度为 @#@S0 @#@= @#@55mm@#@型槽间的最小壁厚：
@#@@#@查文献【2】P.37 @#@表 @#@27，得型槽间最小壁厚为 @#@S1 @#@≥ @#@KS0@#@S0 @#@根据较浅的型槽深度 @#@h，取为 @#@S0 @#@= @#@30mm@#@因而 @#@S1 @#@≥ @#@KS0 @#@= @#@1.0 @#@⨯ @#@30 @#@= @#@30mm@#@由于终锻型槽的宽度为 @#@150m，预锻型槽的宽度为 @#@85mm，拔长型槽宽度为 @#@68mm，滚挤型@#@槽宽度为 @#@50mm，并且需要保证型槽之间的最小间距为 @#@30mm。
@#@制坯型槽由于受力较小，@#@它们之间的最小宽度为 @#@5~10mm。
@#@因此模块的宽度至少为@#@L @#@= @#@150 @#@+ @#@85 @#@+ @#@68 @#@+ @#@50 @#@+ @#@20 @#@⨯ @#@2 @#@+ @#@5 @#@= @#@398mm@#@取 @#@L=400mm@#@终锻型槽长为 @#@255mm，预锻型槽长为 @#@222mm，滚挤型槽长 @#@225mm，拔长型槽长 @#@140mm。
@#@@#@查文献【2】P.42 @#@模块尺寸标准表，选择最为接近的模块。
@#@因此模块尺寸选为：
@#@@#@400mm×@#@325mm×@#@250mm。
@#@@#@查文献【1】P.161 @#@表 @#@4-33 @#@可知@#@b @#@= @#@200mm @#@， @#@h @#@= @#@50.5mm @#@， @#@d @#@⨯ @#@S @#@= @#@30mm @#@⨯ @#@60mm@#@ @#@@#@十三、参考文献：
@#@@#@【1】 @#@姚泽坤.锻造工艺学与模具设计.西安：
@#@西北工业大学出版社，2007@#@【2】 @#@锻模设计手册锻锤模设计.西北工业大学 @#@402 @#@教研室，1984@#@【3】 @#@谢懿.实用锻压技术手册.北京：
@#@机械工业出版社，2003@#@";i:
1;s:
15951:
"低频典型例题部分参考答案@#@复习题@#@一、填空：
@#@@#@1.为使BJT发射区发射电子，集电区收集电子，必须具备的条件是（发射极正偏，集电极反偏）。
@#@@#@2.N型半导体是在纯硅或锗中加入（磷（+5））元素物质后形成的杂质半导体。
@#@@#@3.差分放大电路对（差模）信号有放大作用，对（共模）信号起到抑制作用。
@#@@#@4.在电容滤波和电感滤波中，（电感）滤波适用于大电流负载，（电容）滤波的直流输出电压高。
@#@@#@5．集成运放主要包括输入级、（中间级）、（输出级）和 @#@（偏置）电路。
@#@其中输入级一般采用（差分放大）电路。
@#@@#@6.为稳定放大器的静态工作点，应在放大电路中引入（直流负）反馈，为稳定放大器的输出电压应引入（电压负）反馈。
@#@@#@7．甲类功放电路相比，乙类互补对称功率放大电路的优点是（效率高，管耗小），其最高效率可达到（78.5%），但容易产生（交越）失真。
@#@@#@8．集成运算放大器是一种采用（直接）耦合方式的多级放大电路，它的输入级常采用差分电路形式，其作用主要是为了克服（零漂、温漂）。
@#@@#@9．若放大器输入信号电压为1mV,输出电压为1V，加入负反馈后，为达到同样输出需要的输入信号为10mV，该电路的反馈深度为（10）。
@#@@#@10．产生1Hz～1MHz范围内的低频信号一般采用（RC）振荡器，而产生1MHz以上的高频信号一般采用（LC）振荡器。
@#@@#@11．半导体二极管具有（单向导电）作用，稳压二极管用作稳压元件时工作在（反向击穿）状态。
@#@@#@12．晶体三极管是一种（电流控制电流）控制型器件，当工作在饱和区时应使其发射结（正偏）集电结（反偏），而场效应管是一种（电压控制电流）控制型器件。
@#@@#@13．集成电路运算放大器是一种高电压增益、高输入电阻、（低）输出电阻的（直接）耦合方式的多级放大电路。
@#@@#@14．差分放大电路有四种输入－输出方式，其差模电压增益大小与输（出）有关而与输（入）方式无关。
@#@@#@15．在放大电路中引入（直流负）反馈可以稳定放大电路的静态工作点，。
@#@@#@16．三种组态的放大电路中（共发射极组态、共集电极组态、共基极组态）输入电阻最小的是（共基极）电路。
@#@@#@17．在一个交流放大电路中，测出某晶体管三个管脚对地电位为：
@#@
（1）端为1.5V，
（2）端为4V，（3）端为2.1V，则
（1）端为（发射）极；@#@
（2）端为（集电）极；@#@（3）端为（基）极；@#@该管子为（NPN）型晶体管。
@#@@#@18．若要设计一个输出功率为10W的乙类功率放大器，则应选择PCM至少为（4）W的功率管两只。
@#@@#@19．电流串联负反馈放大器是一种输出端取样量为（电流），输入端比较量为（电压）的负反馈放大器，它使输入电阻（增大），输出电阻（增大）。
@#@@#@20．在一个交流放大电路中，测出某晶体管三个管脚对地电位为：
@#@
（1）端为1.5V，
（2）端为4V，（3）端为2.1V，则
（1）端为（发射）极；@#@
（2）端为（集电）极；@#@（3）端为（基）极；@#@该管子为（NPN）型晶体管。
@#@@#@21.在电容滤波和电感滤波中，（电感）滤波适用于大电流负载，（电容）滤波的直流输出电压高。
@#@@#@22．在图所示电路中，已知VCC＝12V，晶体管的＝100，@#@＝100kΩ。
@#@
（1）当@#@＝0V时，测得UBEQ＝0.7V，若要基极电流IBQ＝20μA，则@#@和RW之和Rb≈（600）kΩ；@#@而若测得UCEQ＝6V，则Rc≈（3）kΩ。
@#@@#@
（2）若测得输入电压有效值@#@=5mV时，输出电压有效值@#@＝0.6V，则电压放大倍数@#@≈（120）。
@#@若负载电阻RL值与RC相等，则带上负载后输出电压有效值@#@＝（0.3）V。
@#@@#@23．当温度升高时，二极管的反向饱和电流将增大。
@#@@#@24．为了避免50Hz电网电压的干扰进入放大器，应选用（HPF高通）滤波电路。
@#@已知输入信号的频率为10kHz～12kHz，为了防止干扰信号的混入，应选用（BEF带通）滤波电路。
@#@为了获得输入电压中的低频信号，应选用（LPF低通）滤波电路。
@#@@#@25．某放大器的放大倍数为Av＝1000，加入电压串联负反馈后电压增益为AvF＝100，该电路的反馈深度为（10）、反馈系数为（0.009）。
@#@@#@26.当信号频率等于石英晶体的串联谐振频率或并联谐振频率时，石英晶体呈（阻性）；@#@当信号频率在石英晶体的串联谐振频率和并联谐振频率之间时，石英晶体呈（感性）；@#@其余情况下石英晶体呈（容性）。
@#@@#@ @#@@#@二、选择@#@1．OTL互补对称功率放大电路如图，静态时电容C2两端的电压UC2等于（）@#@①UCC②1／2UCC③1／4UCC④1／6UCC@#@2.在共射、共集、共基三种基本放大电路组态中，电压放大倍数小于1的是
（2）；@#@输入电阻最大的是
（2）；@#@输出电阻最大的是（4）。
@#@@#@①共射②共集③共基④不定@#@3．要求某放大器的输出电阻小，且输入电阻大，应引入
（1）负反馈。
@#@@#@①电压串联②电流串联③电压并联④电流并联@#@4.多级直接耦合放大器中，零点漂移影响最严重的一级是
（1）；@#@零点漂移最大的一级是（4）。
@#@@#@①输入级②中间级③输出级④增益最高的一级@#@5.如图所示电路的极间交流反馈为（3）。
@#@@#@①电压并联正反馈；@#@②电流串联负反馈@#@③电流并联正反馈；@#@④电压串联负反馈@#@6．用示波器观察NPN管共射极单管放大器输出电压波形，若输入信号为正弦波，发现输出信号正负波峰均出现削波失真，则该失真是（B）。
@#@@#@A.截止失真B.输入信号过大引起的削波失真@#@C.饱和失真D.交越失真@#@7．现有电路：
@#@?
@#@@#@A.同相比例运算电路B.反相比例运算电路@#@C.加法运算电路D.微分运算电路@#@E.积分运算电路@#@
（1）欲将正弦波电压移相＋90O，应选用（A）。
@#@@#@
（2）欲将正弦波电压叠加上一个直流量，应选用（C）。
@#@@#@（3）欲实现Au＝－100的放大电路，应选用（B）。
@#@@#@（4）欲将方波电压转换成三角波电压，应选用（E）。
@#@@#@（5）欲将方波电压转换成尖顶波电压，应选用（D）。
@#@@#@8．已知交流负反馈有四种组态：
@#@@#@A．电流并联负反馈B．电流串联负反馈@#@C．电压并联负反馈D．电压串联负反馈@#@
（1）欲得到电流－电压转换电路，应在放大电路中引入（C）；@#@@#@
（2）欲将电压信号转换成与之成比例的电流信号，应在放大电路中引入（B）；@#@@#@（3）欲减小电路从信号源索取的电流，增大带负载能力，应在放大电路中引入（D）；@#@@#@（4）欲从信号源获得更大的电流，并稳定输出电流，应在放大电路中引入（A）。
@#@@#@9．在输入量不变的情况下，若引入反馈后（D），则说明引入的反馈是负反馈。
@#@@#@A．输入电阻增大B．输出量增大@#@C．净输入量增大D．净输入量减小@#@10．在P型半导体中，少数载流子是（3）@#@①正离子②负离子③自由电子④空穴@#@11．在放大电路中引入电压串联负反馈对放大器的输入电阻、输出电阻的影响为
（2）。
@#@@#@①增大输入电阻，增大输出电阻②增大输入电阻，减小输出电阻@#@③减小输入电阻，增大输出电阻④减小输入电阻，减小输出电阻@#@12．共模抑制比Kcmr越大，表明电路的（3）@#@①放大倍数越稳定②交流放大倍数越大@#@③抑制温漂和干扰信号的能力越强④输入信号中差模成份越大@#@13．放大电路在高频信号作用时放大倍数数值下降的原因是（B），而低频信号作用时放大倍数数值下降的原因是（A）。
@#@@#@A.耦合电容和旁路电容的存在B.半导体管极间电容和分布电容的存在@#@C.半导体管的非线性特性D.放大电路的静态工作点不合适@#@14.为了把一个正方波波形变为一个正三角波波形，可以采用运放构成的信号运算电路是：
@#@（A）@#@A、积分电路B、微分电路@#@C、对数运算电路D、反对数运算电路@#@15．互补输出级采用共集形式是为了使C。
@#@@#@A.电压放大倍数大B.不失真输出电压大@#@C.带负载能力强D．提高电路稳定性@#@16．功率放大电路的最大输出功率是在输入电压为正弦波时，输出基本不失真情况下，负载上可能获得的最大A。
@#@@#@A．交流功率B．直流功率C．平均功率 Ｄ．损耗功率@#@17．测试放大电路输出电压幅值与频率的变化，可以得到它的幅频响应，条件是（A）。
@#@@#@A.输入电压幅值不变，改变频率@#@B.输入电压频率不变，改变幅值@#@C.输入电压的幅值与频率同时变化@#@D.输入电压的幅值与频率都不变化@#@18．交流负反馈是指C。
@#@@#@A．阻容耦合放大电路中所引入的负反馈@#@B．只有放大交流信号时才有的负反馈@#@C．在交流通路中的负反馈@#@Ｄ．在交直流通路中的负反馈@#@19．PN结加正向电压时，空间电荷区将A。
@#@@#@A.变窄B.基本不变C.变宽@#@20．已知图所示电路中VCC＝12V，RC＝3kΩ，静态管压降UCEQ＝6V；@#@并在输出端加负载电阻RL，其阻值为3kΩ。
@#@@#@①该电路的最大不失真输出电压有效值Uom≈C；@#@@#@A.2VB.3VC.6V@#@②当@#@＝1mV时，若在不失真的条件下，减小RW，则输出电压的幅值将A；@#@@#@A.减小B.不变C.增大@#@③若发现电路出现饱和失真，则为消除失真，可将C。
@#@@#@A.RW减小B.Rc减小C.VCC减小@#@ @#@@#@21．在OCL乙类功放电路中，若最大输出功率为1W，则电路中功放管的集电极最大功耗约为C。
@#@@#@A．1WB．0.5WC．0.2W@#@22．互补输出级采用共集形式是为了使C。
@#@@#@A.电压放大倍数大B.不失真输出电压大@#@C.带负载能力强@#@三、综合题@#@1.在放大电路中引入负反馈对放大器性能有什么影响？
@#@@#@1提高增益的稳定性；@#@@#@2减小非线性失真；@#@@#@3抑制反馈环内噪声。
@#@@#@2.根据放大电路的组成原则，判断下述电路图对正弦交流信号是否具有放大作用，若没有请改正。
@#@@#@ @#@@#@3．小功率的直流稳压电源由那几部分组成?
@#@各部分的作用是什么？
@#@@#@4．晶体三极管具有放大作用必须具备的内部条件和外部条件分别是什么？
@#@@#@2.指出以下两种说法对哪种（甲类、乙类）功率放大器是正确的。
@#@@#@
（1）收音机末级功率放大器在没有信号输入时，喇叭不发声，管子功耗也最小；@#@@#@
（2）收音机音量开得越大，电源消耗越大。
@#@@#@5．根据单相桥式整流电路的工作原理，分析下图所示电路在出现下述故障时会产生什么现象？
@#@@#@
（1）D1的正负极接反
（2）D1短路（3）D1开路@#@@#@6.设图所示电路所加输入电压为正弦波。
@#@试问：
@#@@#@
（1）@#@=@#@/@#@≈?
@#@@#@=@#@/@#@≈?
@#@@#@
（2）画出输入电压和输出电压ui、uo1、uo2的波形（10分）@#@7.电路如图所示，已知β＝50。
@#@@#@1.估算电路的静态工作点；@#@@#@2.画出电路的微变等效电路；@#@@#@3.估算BJT的输入电阻rbe，@#@5.若输出端接入4kΩ的负载，计算@#@AV＝VO／Vi、AVS＝VO／VS@#@ @#@@#@8.电路如下。
@#@A1、A2、A3均为理想运放。
@#@@#@
（1）A1、A2、A3分别组成何种基本运算电路；@#@@#@
（2）列出V01、V02、V03的表达式；@#@@#@9.工作在乙类的OCL电路如图，已知VCC＝12V，RL＝8Ω，Vi为正弦电压。
@#@@#@1、求在VCES≈0时，电路的最大输出功率POM、效率η和管耗PT@#@2、求每个功放管的最大允许管耗PCM至少应为多少？
@#@@#@10.电路如图所示，已知β＝60，@#@＝200Ω，VBE=0.6V，Vcc=12V，Rb1=80KΩ，Rb2=20KΩ，Rc=2KΩ，Re=1KΩ，RL=5KΩ，电容容抗可忽略。
@#@@#@1．估算电路的静态工作点；@#@@#@2．画出电路的微变等效电路@#@（管子用简化等效电路）；@#@@#@3．算电路的电压放大倍数，@#@输入电阻，输出电阻；@#@@#@4．求最大不失真输出电压的幅值。
@#@@#@5．若将Ce断开再求电压放大倍数和输入电阻。
@#@@#@11.设RS1＝1kΩ，试设计一电路完成VO=4.5VS1+0.5VS2的运算@#@12.设计一个集成稳压电源，要求输入为交流50Hz、220V，输出电压为±@#@12V直流电压（画出设计电路图，电容和二极管可不标明参数，集成电路须标明型号和管脚）。
@#@@#@13.电路如下图所示。
@#@@#@
（1）分别标出uO1和uO2对地的极性；@#@@#@
（2）uO1、uO2分别是半波整流还是全波整流？
@#@@#@（3）当u21＝u22＝20V时，uO1（AV）和uO2（AV）各为多少？
@#@@#@（4）当u21＝18V，u22＝22V时，画出uO1、uO2的波形；@#@并求出uO1（AV）和uO2（AV）各为多少？
@#@@#@14.电路如图所示，已知β＝60，
（1）估算静态工作点；@#@
（2）画出小信号模型等效电路；@#@（3）计算电压增益；@#@（4）计算输入电阻和输出电阻@#@15.电路如图所示，求uo@#@ @#@@#@16.试说明图所示各电路属于哪种类型的滤波电路，是几阶滤波电路。
@#@@#@17.如图所示的放大电路，设三极管的β＝20，Rb＝200Ω，VBE＝0.7V。
@#@DZ为理想稳压二极管，其稳压值VZ＝6V。
@#@@#@⑴求静态工作点的IC和VCE@#@⑵求电压放大倍数AV和输入电阻Ri@#@⑶若DZ极性接反，电路能否正常放大？
@#@试计算此时的静态工作点@#@18.共集电极放大电路如图所示，试用小信号模型分析法计算电路中的输入电阻Ri及电压增益AVS。
@#@设电路中的三极管的β＝100，VBE＝0.6V；@#@C1容抗足够大。
@#@@#@19.分别求解所示各电路的运算关系。
@#@@#@20.在信号源电压为正弦波时，由于电路参数不同，测得共射极放大器输出波形如图（a）、（b）、（c）所示，试说明电路分别产生了什么失真，如何消除。
@#@@#@ @#@@#@（a）（b）（c）@#@21.已知下图所示电路中的集成运放为理想运放，试求解电路的运算关系式。
@#@@#@22.电路如图所示，已知ui＝5sinωt（V），二极管导通电压UD＝0.7V。
@#@试画出ui与uO的波形，并标出幅值。
@#@@#@@#@@#@23.例:
@#@已知VCC=12V，RL=8Ω，BJT的极限参数为ICM=2A,V（BR）CEO=30V,PCM=5W,@#@为正弦电压，振幅足够大，求Pom和η，并检验BJT能否安全工作。
@#@@#@24.电路如图所示，设β＝100，试求
（1）Q点；@#@
（2）输入电阻Ri；@#@（3）输出电阻RO1和RO2；@#@（4）电压增益@#@和@#@。
@#@@#@25.已知下图所示电路中的集成运放为理想运放，试求解电路的运算关系式。
@#@@#@ @#@@#@26.在甲类、乙类和甲乙类放大电路中，放大管的导通角分别等于多少？
@#@它们中哪一类放大电路效率最高？
@#@@#@27.电路如下图所示，变压器副边电压有效值为2u2。
@#@@#@
（1）画出u2、uD1和uO的波形；@#@@#@
（2）求出输出电压平均值uO（AV）和输出电流平均值IL（AV）的表达式；@#@@#@（3）二极管的平均电流ID（AV）和所承受的最大反向电压URmax的表达式。
@#@@#@";i:
2;s:
12931:
"路基土方设计方案用@#@兴庆区月牙湖万亩奶牛养殖场1-6#辅道@#@ @#@@#@土@#@方@#@路@#@基@#@施@#@工@#@方@#@案@#@编制：
@#@@#@审核：
@#@@#@ @#@@#@宁夏红宝实业有限公司兴庆区月牙湖@#@万亩奶牛养殖场中央大道及排水工程项目部@#@二0一一年三月十八日@#@ @#@@#@土方路基施工方案@#@一、工程简介@#@兴庆区月牙湖万亩奶牛养殖场1-6#辅道工程由两纵（南北1#、2#路）四横（东西3#、4#、5#、6#路）组成，路线全长17.949公里，为新建四级道路标准。
@#@@#@2、公路技术标准@#@全线按交通部颁《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）四级公路标准设计、设计行车速度30公里/小时，路基宽度8.1米，路面宽7.5米，两侧各设0.75米宽梯土路肩，路面横坡2%，为双向2车道。
@#@路面结构层为砂砾面层为20cm天然砂砾水泥稳定混合料，道路两侧安装12×@#@8×@#@39.5cm矩形路缘石。
@#@@#@3、沿线筑路材料、水、电及其他条件@#@项目区进场道路主要为南侧起点K0+000处203省道，所需的各种筑路材料，运距较远，碎石、片石、砂、砂砾均需经203省道从黑山、临河、贺兰山套门沟等地用汽车运抵工地，平均运距46.8--114公里。
@#@施工用水可从当地机井供水点用汽车拉运供工程用水。
@#@项目区道路左侧10KVA线路可为工程施工供电电源，施工用电总容量为315千伏安。
@#@施工现场用电采用发电机发电。
@#@取土场位于中央大道K4+600右侧2.6公里处山地。
@#@@#@4．主要工程数量@#@路基工程借土填方74035m3，构造物为1#路K2+649、2#路K2+022两座1-4.08米钢筋混凝土明板涵。
@#@2#路5座1-0.5米钢筋混凝土圆管涵，共计安装管道51米，铺筑天然级配砂砾面层99597m2,安装矩形路缘石318.72m3。
@#@@#@二、 施工准备@#@为保证按期优质完成任务,我们组织了具有较高技术和管理能力的人员参加管@#@理,加强了项目部技术力量,并进行了优化组合,配备了充足的施工设备。
@#@项目经理部对内严格管理,明确分工,责任到人,在保证质量、安全、进度的同时严格按程序施工。
@#@设专人对外协调业主以及相关部门的关系,保证本工程按步骤按计划完成。
@#@@#@1、人员安排@#@现场总负责：
@#@吴辉技术总负责人：
@#@朱永恒@#@现场技术负责人：
@#@卢勇试验员：
@#@刘晓、陈连强、王巧丽@#@技术员：
@#@张明军、张升、李建军试验总负责：
@#@刘晓@#@安全员：
@#@王刚@#@资料员：
@#@李庆文王巧丽@#@施工队：
@#@施工一队20人@#@2、材料供应@#@红宝集团加油站负责将油料送到工地，注入5T油罐车后，由油罐车流动加油，油罐车配有加油计量表。
@#@@#@路基填料均有设计或有业主指定的料厂用自卸车运输。
@#@@#@3、设备配备@#@为满足工程需要保证工期、进度、质量，我们在施工中采用机械化施工，并投放了大量的较为先进的机械设备。
@#@清单如下：
@#@@#@ @#@@#@主要施工机械设备一览表@#@序号@#@设备@#@名称@#@型号@#@规格@#@数量@#@国别@#@产地@#@制造@#@年份@#@额定@#@功率（KW）@#@使用情况@#@1@#@振动压路机@#@YETK18B@#@1@#@北京@#@2007年@#@18T@#@良好@#@YZ16T@#@2@#@洛阳@#@2007年@#@16T@#@良好@#@YZ14T@#@2@#@徐州@#@2007年@#@74KW@#@良好@#@2@#@平地机@#@PY160型陕西@#@1@#@陕西@#@黄河@#@2003年@#@132KW@#@良好@#@3@#@洒水车@#@CA-10B@#@6@#@武汉@#@2007年@#@6T@#@良好@#@4@#@挖掘机@#@CAT330BL@#@4@#@美国@#@2006年@#@330KW@#@良好@#@5@#@装载机@#@ZL50C@#@4@#@厦门@#@2007年@#@224KW@#@良好@#@6@#@自卸车@#@红岩@#@20@#@重庆@#@2008年@#@15T@#@良好@#@7@#@推土机@#@T140-1@#@3@#@上海@#@2006年@#@520KW@#@良好@#@8@#@柴油发电机@#@G-64@#@1@#@广西@#@2006年@#@150KW@#@良好@#@9@#@汽车吊@#@16吨@#@2@#@长春@#@2005年@#@良好@#@10@#@平板拖车@#@JN462@#@1@#@重庆@#@2005年@#@30T@#@良好@#@三、工程测量与试验@#@
（一）测量@#@1、开工前，对设计交付使用的导线、中线、水准点复测，横断面检查@#@与补测。
@#@精度满足《公路路线勘测规程》要求。
@#@@#@2、导线点的加密。
@#@保证在施工全过程中相邻导线点能互相通视，复测导线与相邻施工段导线闭合。
@#@@#@3、校对和增设水准点。
@#@在构筑物附近、工程量集中，及地形复杂地段设临时水准点。
@#@符合精度要求并于相邻路段水准点闭合；@#@个别点受施工影响时，将其移出影响范围之外，其标高于原水准点闭合；@#@增设的水准点设在便于观察的永久性建筑物的牢固处。
@#@@#@4、路基施工前详细检查、核对纵横断面图，将发现的问题及时报监理、业主和设计部门，并要求进行四方联测。
@#@@#@5、放样：
@#@用经纬仪、全站仪恢复路线的中心桩、用水准仪测出逐桩高程，按本桩的实测高程和设计边坡算出每层的宽度，撒出白灰线，订出边桩和征地界桩、路堤坡角等具体位置桩：
@#@在距路中心定安全距离处设立控制桩，间隔不小于50米，桩上标明桩号与中心填挖高（+）填方（-）挖方；@#@施工时妥善保护所有标志，尤其是原始控制点。
@#@@#@6、现场技术员必需将每层的实际高程整理、汇编，交资料员。
@#@@#@
（二）试验@#@1、试验内容：
@#@@#@对路基试验遵循《公路工程试验规程》，项目包括：
@#@a、液限、塑性指数及液性指数；@#@b、颗粒分析；@#@c、含水量试验；@#@d、密度试验；@#@e、相对密度试验；@#@f、土（含粒料）的击实试验；@#@g、土的强度试验（CBR值）等。
@#@@#@主要工艺试验有：
@#@路基弯沉、各层的密度试验，以及合同或监理单位指定的其它试验。
@#@@#@对路基范围内地质、水文情况详细调查、通过取样、试验确定其性质和范围。
@#@@#@2、试验方法@#@按规范要求的频率，采用随机抽样法；@#@以及施工过程中经常性的随时的质量控制检验。
@#@@#@试验室试验人员：
@#@刘晓、陈连强@#@试验仪器见下页：
@#@@#@主要试验、测量、质检仪器设备表@#@序号@#@仪器设备名称@#@规格型号@#@单位@#@数量@#@备注@#@1@#@全站仪@#@南方测绘@#@台@#@1@#@2@#@水准仪@#@北京J2@#@台@#@3@#@3@#@标准电动击实仪@#@LD-140型@#@台@#@1@#@4@#@灌砂筒@#@套@#@3@#@5@#@电热恒温干燥箱@#@台@#@1@#@6@#@混凝土坍落度筒@#@个@#@4@#@7@#@案秤@#@台@#@3@#@8@#@天平@#@100g500g2000g5000g@#@台@#@4@#@9@#@弯沉仪@#@5.4m@#@台@#@1@#@10@#@液塑限联合测定仪@#@WX-Ⅱ型@#@台@#@1@#@11@#@压力机@#@DYE-2000A型@#@台@#@1@#@3、试验计划@#@根据工程内容及设计要求，该工程的试验委托宁夏红宝集团中心试验室做自检，委托宁夏公路工程检测中心做见证试验。
@#@依据现场条件，将试验室设在项目部内，试验室人员现场跟班作业，以达到对工程现场进行及时检查。
@#@控制施工质量为目的。
@#@@#@四、路基施工方法及工艺@#@1、路基场地清理@#@1）路基开工前首先对图纸所示的各类植被、垃圾、有机杂物等进行现场核对和补充调查，发现与图纸不符，及时报告监理工程师核查。
@#@@#@2）按照设计图纸及施工规范的要求，将公路用地范围内的所有植被、垃圾、有机杂物等和原地面顶部10cm范围内草皮和表土进行砍伐和清除运走。
@#@@#@3）所有清除的杂物均放在路基用地范围以外不防碍施工的设计指定位置作备用或废弃，以堆放稳定、不干扰交通和污染环境、整齐美观为原则。
@#@@#@2、路基挖方施工工艺@#@
（1）路基开挖前，对原地层土进行分段取样，做标准击实试验，得出最佳含水量及最大干密度，确定密实度回归方程，便于做压实试验。
@#@@#@
（2）土方开挖应按设计图纸要求自上而下、全断面进行开挖。
@#@@#@（3）严格控制开挖宽度和深度，避免超挖。
@#@先用挖掘机进行开挖时，预留10cm土层，用推土机开挖至设计高程。
@#@并根据试验测定原土质因压实而产生的沉降值，控制好开挖标高。
@#@@#@（4）根据设计文件将利用土方运至填方路段，废方运至弃土场。
@#@采用挖掘机、装载机装车，配合自卸汽车运输。
@#@@#@（5）恢复路基中边桩，测定标高，按照设计文件要求挂线，用平地机配合人工将路段整平至要求的路拱及宽度。
@#@@#@（6）将原始土的天然含水量与试验得出的最佳含水量进行比较，当含水量过大时，应晾晒至最佳含水量±@#@2%范围内，如含水量过小时，则需对填料进行补充洒水，以达到最佳含水量。
@#@@#@（7）压实标准@#@采用静压和振动压实，碾压时先慢后快，由弱振到强振，碾压速度开始宜慢速，最大速度不宜超过4KM/H。
@#@碾压直线段时由两边向中间进行，小半径曲线段由内侧向外侧，纵向进退式进行，一般横向重叠1/3轮迹，横向接头对振动压路机一般重叠0.4-0.5m,三轮压路机宜纵向重叠1.0-2.5米。
@#@路基压实完毕后，依据评定标准进行检查，压实度检验按2000m2/8点检测，不合格处应进行补压后再作检验，至到合格为止。
@#@@#@3、路基填筑施工工艺@#@路基填筑施工按“三阶段、四区段、八流程”的施工工艺进行全断面@#@机械化联合施工。
@#@@#@三阶段：
@#@即：
@#@施工准备阶段、施工阶段、竣工阶段@#@四区段：
@#@即：
@#@填筑区、平整区、碾压区、检测区@#@八流程：
@#@即：
@#@施工准备、基底处理、分层填筑、整平、洒水或晾晒、机械碾压、质检签证、路基修整。
@#@@#@1）、施工测量@#@首先复测导线点、水准点，然后恢复中桩、测量高程，放出路基坡脚线，并将有关资料递交监理工程师审核批准。
@#@@#@2）、清理场地、精确测量@#@恢复中线，测量高程，放出路基坡脚线及边缘线，并在坡角处每隔50米设置高度指示桩，以便直观的控制和检查填土厚度。
@#@在路基两侧挖出排水沟并与沿线排水沟相连，组成一个完整的排水系统，保证水流畅通。
@#@@#@3）、填筑材料@#@路基填料使用监理工程师或业主指定的通过试验确定的可以填筑的材料。
@#@@#@填料试验：
@#@取土场的填料取有代表性的土样进行试验，试验方法按《公路土工试验规程》（JTJ051-93）执行。
@#@试验项目如下：
@#@@#@
（1）液限；@#@@#@
（2）塑限；@#@@#@（3）颗粒大小分析试验；@#@@#@（4）含水量试验；@#@@#@（5）土的承载比试验（CBR）值；@#@@#@（6）有机质含量试验；@#@@#@（7）易溶盐含量试验。
@#@@#@4）、路基填筑@#@路基填筑前，先确定土的松铺厚度，施工机械的合理配置等相关数据，并制定切实可行的施工方法及工艺。
@#@路基填料的运输使用挖掘机、推土机及装载机配合自卸汽车进行。
@#@用推土机配合平地机整平并控制每层土的松铺厚度不大于30厘米。
@#@为保证路基边缘的压实度，每层的摊铺宽度需超出路基设计宽度每边20厘米，同时每层填料整平后应保证有1.5%的横坡以利于排水，以免在路基上积水，影响施工。
@#@对翻浆路段路基，应先按照施工图纸提供的段落，对淤泥和粉质土进行挖除，并运输至规定的弃土厂，然后对挖除表面进行压实处理，之后换填30-40厘米厚级配砂砾（砂砾中粒径小于2.36mm的细粒含量不得大于5%），分层压实。
@#@@#@5）、压实@#@根据填料的天然含水量及压实所需的最佳含水量，用洒水汽车补充洒水，路基填料在等于或接近最佳含水量时进行碾压。
@#@路基填料压实时先由路基边缘向中间，再由中间向两边顺次碾压。
@#@最后用光轮压路机碾压至规定的遍数和压实度。
@#@@#@采用静压和振动压实，碾压时先慢后快，由弱振到强振，碾压速度开始宜慢速，最大速度不宜超过4KM/H。
@#@碾压直线段时由两边向中间进行，小半径曲线段由内侧向外侧，纵向进退式进行，一般横向重叠1/3轮迹，横向接头对振动压路机一般重叠0.4-0.5m,三轮压路机宜纵向重叠1.0-2.5米。
@#@路基压实完毕后，依据评定标准进行检查，压实度检验按2000m2/8点检测，不合格处应进行补压后再作检验，至到合格为止。
@#@@#@6）、自检@#@每层填料完成后都要进行宽度、高程、横坡及中线偏位等自检验收，以便准确施工和填写施工资料。
@#@@#@ @#@@#@路基施工工艺框图@#@ @#@@#@";i:
3;s:
26263:
"地下设施的结构健康监测@#@地下设施的结构健康监测@#@-―技术方面的问题与挑战@#@摘要@#@由于土地的稀缺，许多城市规划者正在认真考虑地下空间，来满足住宅，商业，交通，工业以及城市发展的需要。
@#@除了节约土地资源,地下建筑物提供的好处包括，对于地震和飓风防范的安全性，避免了城市噪音。
@#@然而，由于独特的设计以及施工，在项目施工和运营期间,它们需要严格的结构健康监测（SHM）方案，尤其是在附近的地面有着重要的建筑物时。
@#@进行连续监测可以有助于减少潜在的危险，确保更好的性能和促进深入理解整体的结构性能。
@#@本文讨论了重要的技术问题和地下建筑物的结构监测所而临的挑战。
@#@详细地概述了可用的传感器技术以及全而监测的方法，特别强调了地下作业所遇到的情况。
@#@也强调了这种监测的实际好处，通过几个涉及地下结构的真实案例进行了研究。
@#@@#@1.序论@#@民用基础设施是任何一个国家重要资产的重要组成部分之一。
@#@它们未能履行最佳状态水平，会影响该国的国内生产总值。
@#@然而，在世界许多地区，民用基础设施的H益老化正在给土木工程师造成不可预见的维护问题。
@#@这也促使积极研究在实时和自动化结构健康监测系统（SHM）的发展，它也促进了关键基础设施的持续监测以及人员参与的最小化。
@#@SHM的定义是建筑物的运行情况和荷载环境的监测，以及跟踪和评估操作事件的任何症状，异常和破坏/损伤。
@#@这可能影响其平稳运行，适用性或者安全可靠性。
@#@破坏/损伤可能是由材料属性，几何结构，边界条件，系统的连接以及加载环境所引起的。
@#@因此，综合的SHM监测要求对各个方而进行密切监测。
@#@@#@目前SHM相关的绝大多数研究只专注于表而结构，例如桥梁和建筑物。
@#@几个现实中的桥梁己经全面进行了仪器的安装，并且正在监测运行中。
@#@然而，由于地下结构监测系统和技术的发展能力的有限,最近已经吸引了全世界的城市开发者的关注。
@#@支持地下结构建设的最重要的论据之一就是它们能够缓解土地资源稀缺的压力，特别是在那些大都市。
@#@通过地下工程所节省的有用的地而空间，可以被用来进行其他的社会工作，或者可以进行生态公园的建立/保护。
@#@此外,地下结构被认为是不易受到极端事件所损伤的，例如地震，风暴/飓风。
@#@与地面建筑物相比，不易受到噪音污染。
@#@在存储易燃碳氢化合物和其他危险化学品方面，它们也比起地面结构更加安全。
@#@地下空间也不会受到电磁波的影响，对于电磁相关的研究/制造比较理想。
@#@新加坡的地下科学城的提议很好的反映了地下工程的趋势。
@#@图1显示了所提议的科学城的概念设计，它将容纳杰出的科学研究实验室。
@#@这种结构不会以任何方式影响当前地区的园林绿化，也不会与任何环境问题产生冲突。
@#@这种杜绝噪音的环境对于实验室里的研究是很理想的。
@#@@#@图1.新加坡的地下科学城的概念设计@#@然而，不像地面的建筑物，地下建筑物的设计和施工更为复杂和昂贵。
@#@它们往往会在施工中和运营中遇到前所未有的困难。
@#@通常，许多复杂的岩土工程和环境参数无法在设计阶段中考虑到。
@#@因此，它们中的大多数可能会被保守或者错误的估计，从而导致不经济或者不安全的设计。
@#@遗憾的是，施工完成之后，设计假设往往得不到验证。
@#@因此，一个比较全面的仪器设备在地下结构施工间能为外部荷载，应力分布，变形以及持续发生的损伤提供长期的监测，从而保证了高水平的安全性。
@#@同时，它可以作为设计验证的手段以及作为未来施工节省开支参考的数据库。
@#@这就使得那些还不是很熟悉的施工技术或者一项已知的技术超出正常范围内的应用，变得息息相关起来。
@#@最近发生在新加坡的实例突出了这一事实，2004年4月20日，在Nicoll大道环形捷运路线（MRT）的施工期间，一个临时挡墙，它支持着一个邻近Nicoll大道的33米深的基坑，在毫无警示下坍塌了，导致横跨的六车道公路的大面积塌陷。
@#@这场事故的地点,如图2所示，而积有着两个篮球场那么大。
@#@除了造成一个重要交通@#@网络的关闭以外，事故造成了四人死亡以及多人受伤。
@#@平时这个时候交通非常拥堵，而幸运的是，事故发生时没有车辆行驶，否则，伤亡会更大。
@#@@#@图2.坍塌后的Xicoll大道@#@虽然事件还在调查之中，由调查委员会的临时报告间接指出，在设计和旋喷桩的施工中，形成了挡土系统的一部分。
@#@委员会指出，在不熟悉的施工技术下，更应该强调喷射灌注桩的定期检测。
@#@预测值与实际值之间的比较，以及关键路口的定期检测能够尽早察觉有害趋势。
@#@特别的是，报告指出“有需要将来自各个检测仪器的信息进行整合，将关键的信息相关联到作业场所会有什么事情发生，以及施工中每一个细节的质量o"@#@Xicoll大道的倒塌，严重强调了施工期间SHM的必要，特别是在城市中心，在那里关键性的建筑物很可能位于暗挖/施工地点上方的地而上。
@#@在严重损伤或者土支护结构失效以前，SHM可以提供足够的预警。
@#@@#@虽然SHM的重要性是大家公认的，但是被确认为总体地下资产管理系统的一个至关重要的因素，它还没发展到这个阶段。
@#@其最主要的原因就是SHM还没有成为实践方而的相关准则。
@#@另一个原因是，到目前为止，关于地下结构的详细的成本效益分析还没执行过。
@#@同时，更为广泛的来讲还没有有效的方法来认证。
@#@@#@木文解决的主要问题涉及到了地下结构的SHMo详细地描述了各种类型的传感技术，特别强调了地下条件下所遇到的问题。
@#@借助了一些实例研究以及作者们进行的研究，来证明了SHM的实际优势。
@#@@#@的传感器系统@#@只有在所有关键部位的传感器系统对结构进行监测，才能实现全方位的结构监测。
@#@同时，很难想象只使用任何一种传感器就能追踪完整的结构行为以及监测到所有可能的结构异常。
@#@因此，全面监测要求部署作用上能够相互互补的传感器系统，并且要保留一定的冗余。
@#@这是为了在没有引起监测系统的总体崩溃的条件下，一部分传感器不能正常运行是允许的。
@#@此外，触感器以及相关的数据检索系统应能承受住施工以及运行期间的所遭遇到的地下恶劣环境。
@#@@#@一般说来，SHM传感器可以分为表面贴附式和嵌入式两种。
@#@如果表面贴附式传感器在任何阶段发生了故障，是可以替换的。
@#@然而，对于嵌入式传感器的维修以及更换来说，是非常有限的。
@#@因此，嵌入式传感器，如果应用在地下结构中的话，其性能应该特别强大和@#@持久的。
@#@下面部分就介绍了各种传感系统的工作原理，这些系统可用于地下结构的监测。
@#@根据地下结构所遇到的情况，来突出了他们的优点和缺点。
@#@@#@应变计@#@应变计是结构性能监测方而使用的最为广泛的传感器。
@#@在结构的表面，应变是由弯曲，扭曲，剪切，拉长/压缩所引起的变形。
@#@因此,应变测量能够捕捉到元件性能的好坏。
@#@因为其有效的性能，所以对于时间和温度测量很稳定。
@#@此外，它具有较小的尺寸和惯性，并且在应变范围内能够表现出线性响应。
@#@商业应变计有着各种类型，有机械的，电气的或者光电的。
@#@下面是成功商业化的突出类型的各种应变计。
@#@@#@振弦式应变计（VWSG）@#@图3显示了一个典型VWSG的制造细节，一个VWSG主要使用一根预应力不锈钢钢丝组成，它的两端被固定在耳状物上，耳状物是点焊而成以及构成监测组成部分。
@#@传感器线圈，固定在电线之上。
@#@当通电时，线圈会张拉电线，同时测量下所产生的振动频率。
@#@从振动原理来看，振动的自然频率f,与电线中的张力F有关。
@#@@#@在这里L是表示电线的长度，m是单位长度的质量。
@#@应变力的任何改变，即A£@#@,会引起张力的的相应改变，即AF。
@#@因此，自然频率也就改变了Afo对于较小的应变力，可以使用胡克定律，应变力@#@的改变可以表示为@#@在这里Y表示电线的弹性模数，A表示电线的横切而积。
@#@@#@ @#@@#@图3.振弦式应变计@#@如果VWSGs用于结构部分的长期监测，可能会受到温度波动的影响。
@#@在解读它们的读数时，应该特别注意。
@#@如果结构部分和VWSG有着相同的热膨胀参数Q。
@#@如果监测的部分是没有条件限制的，那么就作为自由热膨胀应变力aAT以及温度的变化AT处理。
@#@因此,在被监测的部分以及VWSG中，不会有额外的压力产生。
@#@VWSG的读数也就不会受到任何改变。
@#@如果外部荷载施加到了结构的某个部分,那么应变力就有所增加。
@#@因此，在实际情况下，两者影响效果（热膨胀和外部荷载）会被叠加起来，而VWSG将只扑捉来自于外部荷载产生的应变力。
@#@因此，如果所检测部分的热膨胀系数和VWSG的相同的话，就没有必要对VWSG测量的应变力数据进行校正。
@#@但是，所测部分的热膨胀系数不同的话，即如果该结构部分没有其他限制条件的话，那么在VWSG中的应变力就等于（B-a）ATo这个结果是不真实的，因为这并不能引起被检测部分的任何压力。
@#@因此，一般来说，当荷载和温度波动同时发生时,被测的应变力e=应该改为：
@#@@#@ficorr=一（”—么）人71（3）@#@VWSG在地下结构的使用中性能很好，即使振动，线路也不会随着时间衰减，所以它们非常适合长期监测。
@#@它们可以很容易的点焊到钢筋混凝土结构构件上去。
@#@这做工仪器技术在连接新加坡和马来西亚的大桥中得到了采用，在1997年的施工中广泛的安装了VWSGso甚至8年以后，这些安装在大桥上的VWSGs仍然可以运作。
@#@Oosterhout（2003）提到了主要基于VWSGs关于地下结构的一个类似的监测方案。
@#@时间长达5年。
@#@这就清楚地证明了VWSGs的性能强大和寿命长的特点。
@#@@#@VWSGs的主要缺点就是，它们只适合于测量静态压力，因为他们需要拔线。
@#@它们也容易受到周围环境振动的形式的外部噪音。
@#@如果安装在外部（例如深基坑中用于支撑临时挡土墙的钢支柱上），需要采取特别保护来避免受到日常施工作业带来的损害。
@#@@#@电应变计（ESG）@#@ESGs基于的原理是，在机械应力的作用下，导体中的电阻会随着荷载产生的压力引起相应比例的变化。
@#@ESG基本上是由薄金属箔网格，粘结到薄且坚韧以及灵活的聚酰亚胺塑料薄膜上。
@#@它能够粘结在被测部分的表面，如图4（a）所示。
@#@聚酰亚胺薄膜给应变计与被测部分之间提供了电绝缘性。
@#@当结构部分受到荷载时，它的应力就背转移到了箔网格上，其电阻也随之变化。
@#@电阻的相对变化，箔网格@#@的AR/R与应变力e的关系是：
@#@@#@等=S罰⑷@#@其中SB称作测量因素或者ESG的校正常量。
@#@在用于应变力计制造的大多数合金中，其变化范围在2-4之间，如铜镰合金，線洛合金。
@#@应变计的输出AR/R通过惠斯通电桥电路，被转化成电压信号，如图4（b）所示。
@#@这个电路的输出电压Vo由下式可知：
@#@@#@输入电压Vi,由应变计消耗的电能来决定，这又取决于应变计的长度（一般是和100mm）以及应变计的初阻值。
@#@输出电压值的范围是每单位应力的1至10UV之间。
@#@@#@ @#@@#@图4.（a）电应变计箔片，（b）惠斯通电桥电路.@#@像VWSGs,由ESG所测的应变力需要进行基于温度影响的补偿。
@#@温度的变化会引起S&@#@的变化，同样也会初阻值（R）的变化，另外会引起不真实的应变力值，等于（B-a）AT。
@#@温度相关的变化很小,以100°@#@C来算，通常不足温度变化的1%。
@#@因此，在日常压力分许中，除非预计的温度的变化有好几XX，否则它们可以忽略不计。
@#@其他影响中，如考虑虚假值的变化可由下式知：
@#@@#@7-=（〃-呱AT+a（6）@#@'@#@氏丿spurious@#@在这里，C表示应变计合金的电阻率温度系数。
@#@如果在式6中的系数为零或者相互抵消的话，那么温度可以得到补偿。
@#@然而，这种情况很少发生，而且也只有在非常狭窄的温度范围内才能实现。
@#@因此，一般来说，把式5中的AR/R减去式6,就可以得到修正值。
@#@@#@由于其脆弱性，ESGs在安装期间需要相当地注意。
@#@此外，电噪声也经常干扰ESGs,因为来自于惠斯通电桥电路的输出电压只有几毫伏。
@#@幸运的是，通过使用缠绕的导线做成适当的接地屏蔽，使电噪声能够减少到允许的水平。
@#@此外，ESGs非常容易受到水的腐蚀。
@#@在新加坡，地下洞体的锚杆监测中，经常会遇到这样的问题。
@#@因此,如果在地下结构中使用，ESGs必须适当密封起来，在那里，它们很可能会遇到过于潮湿的问题。
@#@一般说来，在很长一段时间中，与VWSGs相比较，ESGs往往不稳定。
@#@因为这个原因，大多数的长期研究中提到使用VWSGs,而不是ESGso然而，由于其低成木性，在短期监测中，往往首选ESGs而不是VWSGso@#@基于应变计的光纤布拉格光栅（FBG）@#@光学纤维，是非常纤细的玻璃和硅纤维，利用了光纤特性来产生光电信号，来表示能够测量的外部物理参数。
@#@虽然它们最初的开发是处于通信的目的，从90年代开始，它们作为传感器使用己经有了相当大的共识。
@#@由于各种现有的光纤技术，FBG已经被证实是用途最广的。
@#@布拉格光栅是一种周期性结构，通过将感光的纤维暴露到紫外光源中来制成。
@#@图5说明了基于应变计的FBG的工作原理。
@#@如图所示，当光从宽带光源与光栅接触时，当其他信号传输时，一种单一的波长，被称为布拉格波长，被反射回来。
@#@布拉格波长，入B.与光栅强度，A,以及有效折射参数n母关系如下：
@#@@#@光纤中的外部机械应变力通过光栅周期的膨胀或者压缩以及光弹性效应，来改变布拉格波长。
@#@同样的，温度变化也能引起光栅周期和折射率的变化。
@#@这些影响提供了手段，即采用光纤光栅写入到纤维中，以此来作为传感器的部件去测量应变力以及温度。
@#@由于外部的干扰，会引起布拉格波长的改变。
@#@应变力的改变△£@#@,温度的改变AT,以及压强的改变AP,定量的描述为@#@也=KH+KtAT+KpA只（8）@#@ab@#@在这里，Ke,K,以及心分别表示为应变力（e）,温度（T）,压强（P）的波长灵敏度系数。
@#@因此，以便作为应变力传感器使用（在没有压强），测量的应变力需要对温度进行纠正。
@#@通常，这需要安装个额外的FBG,靠近应变力FBG,而不是粘附在结构上面。
@#@温度单独变化，可以测到波长的改变。
@#@然后对温度进行补偿。
@#@此外，在VWSGs以及ESGs中，应变力假值（B-a）AT,由于纤维和结构的热膨胀性不同，还必须从测量到的应变中消除。
@#@@#@ @#@@#@图5.基于传感器的FBG的制作和原理@#@在新加坡的南洋科技大学（NTU）,—项全面的研究计划正在进行中，开发用于民用结构的具有成本效益和持久的FBG传感器。
@#@NTU研究的这种应变力传感器主要由FBG,大约10mm长，夹在碳复合材料层中（50mm长，后），如图6所示。
@#@Moyo（2002）在实验室一定大小的结构上，对这种FBG传感器进行了实验评估，通过静态和动态测试，证明了在民用结构上广泛使用的可能性。
@#@其他的一些基于地面结构的FBG传感器的应用也己经提到过。
@#@Liu等人（2002）证明了在进行地下结构监测中它们的可适用性。
@#@@#@Carboncompositelayers@#@FibresandwichingFBG@#@图研发的基于应变力传感器的FBG@#@FBG传感器体积小，重量轻，耐腐蚀，经久耐用。
@#@VWSGs和ESGs需要导线用来记录数据，长距离监测时，会受到电磁干扰和噪声干扰。
@#@另一方面，FBG传感器不受电磁干扰以及可以复用，因此消除了长缆的使用。
@#@然而，与VWSGs和ESGs比较起来，它们非常的脆弱。
@#@岀于这个原因，在民用结构上安装FBG传感器，由于恶劣的环境，往往会导致大部分的传感器不能正常工作。
@#@与ESGs和VWSGs相比,@#@它们尚未完全成熟纳入标准领域的使用。
@#@另外，与传统传感器系统相比，该测量系统和传感器相对比较昂贵。
@#@@#@中其他通常使用的传感器系统@#@表1总结中SHM中通常使用的变形测量计，加速度计，压力传感器以及温度传感器的显著特点。
@#@下一节介绍压阻式传感器，它最近已经成为了普遍使用的损伤检测传感器。
@#@@#@Table1@#@SalientfeaturesofsomecommonsensorsusedinSHM@#@S.no.DevicePurpose@#@1ExTensometers@#@（a）Tapeextensometer@#@（b）Boreholeextensometer@#@2Accelerometers@#@3Pressuretransducers@#@（a）Diaphragmtype@#@（b）Quartzbased@#@4Temperatureaemsoiv@#@（a）Expansiontype@#@Measurementofconvergenc*e/divergence（relativedisplacementbetweentwopoints）,e.g.inarockcavernsafterconstructionMeasurementofrelativedisphcementsbetweenseveralpoints.Canprovidedisplacemenldislribulioninlargerockvolu@#@Measurementofdynamicresponse,eitherharmonic（e.g.vibrationtests）ortransient（e.g・earthquakes）@#@Measurementofpressure@#@Measurementrangebetween200and700Mupto10kHzfrequencies@#@Measurementrange700MPa,upto200kHzfrequencies@#@Measurementoftemperature@#@（b）Resistaneetemperaturedetectors（RTD）@#@（c）Thermistors@#@（d）Thermocouples@#@压阻传感器@#@不像上述的传感器，压阻传感器是比较新型的传感器，到现在只有10年的时间。
@#@它们没有测量任何直接的物理参数如压力，应力或者温度。
@#@相反，它们是获取主结构体的特征来分析存在的任何结构损伤。
@#@使用了压电传感器的技术就是所知的机电阻抗技术（EMI）,甚至能够监测到早期损伤。
@#@@#@压阻传感器是由压电材料例如钳钛酸铅（PZT）,以及也指压电陶瓷片或者PZT片。
@#@图7（a）显示了一个典型的商用PZT传感器，适合用作压阻传感器。
@#@根据压电现象，PZT片呈现出两种特殊的效应。
@#@随着机械应力，它们会产生表面电荷响应。
@#@应用在飞机上。
@#@这就是所谓的直接效应。
@#@相反，它们经受了机械变形，通过它们的厚度产生电场效应，这就是逆效应。
@#@EMI技术就是使用这两种效应，同时协同进行的。
@#@@#@在EMI技术中，使用高强度环氧粘合剂以及通过阻抗分析仪通电激活的手段，把PZT片粘附到被测结构的表面。
@#@在这种配置中，PZT片（长度为21,宽度w,厚度h）表现为受到轴向振动的一个细杆,如图7（b）所示。
@#@一个机电系统的模型如图7（c）所示，其结构由两个相同的机械阻抗Z所替代。
@#@耦合系统的复朵机电导纳Y（阻抗的倒数）可以得出：
@#@@#@况下，在裸眼看见之前，该技术能够监测弯曲和剪切裂缝。
@#@借助一个实例，图8说明了怎样通过所检测到的导纳，来解读损伤。
@#@一个大小为50*48*10mm的铝块，上面安了一个大小为10*10*的PZT片@#@（图8（G）。
@#@在结构中钻入两个5mm直径的小孔，来进行损伤诱导试验。
@#@图8（b）,显示了在180-200KHZ的频率范围内，电导（导纳的实部）上的诱导损伤的影响。
@#@由于该损伤，可以观察到一个主要的共振峰值，已经进行了左移。
@#@一个简单但是粗略的方法是利用统计量词来量化损伤，例如根据未损伤与损伤的状态，均方根偏差或者相关系数。
@#@然而，最近，Bhalla和Soh通过确定结构参数，制定了一个参数化的方法。
@#@例如主结构的固有刚度和阻尼。
@#@使用这种方法，发现铝块的己确认的刚度从初始状态的*107N/m减少到损伤后的*10\在严重损伤下校准结构参数，能够从测量的电导纳签名中很容易的解读。
@#@@#@由于其高灵敏度，EMI技术在过去八年里引起了人们广泛的研究。
@#@它在传统监测技术中也有一些其他优点，它得依靠荷载，压力或者应变力的测量得以发挥。
@#@因为它不需要被监测结构的任何复杂的分析或者数值模拟。
@#@它采用了低沉本，低能耗要求的PZT片，它能够以非嵌入的方式粘附在被监测物体上，可以不需要进行表而处理就能够被访问。
@#@不需要复杂的数据处理或者昂贵的硬件。
@#@借助一组这样的传感器，可以很容易地确定损伤的位置。
@#@对于损伤的灵敏性，该技术比起全而监测的方法具有优势。
@#@几个概念证明了无损检测@#@（NDE）在EMI技术的应用。
@#@@#@ @#@@#@Frequency（kHz）@#@（s）@#@ @#@@#@图技术的应用：
@#@@）测试结构；@#@（b）基于电导签名的损伤影响@#@虽然EMI技术己被证明对于损伤有高灵敏性，技术细节例如传感器的封装，仪器仪表以及长期保护尚未被标准化。
@#@因此，在地下结构中使用EMI技术之前，需要特别的考虑。
@#@XTU最近正在进行一项全面的研究方案，来开发基于EMI技术的低成本实用SHM系统。
@#@其中包括可实现的PZT-structure维像模型以及损伤定位和定量算法的研发。
@#@美国的研究小组正在积极研究开发低成本和便携式的签名采集系统以及无线技术,这将使得技术更加经济和在未来标准化。
@#@@#@3.地下结构的SHM带来的益处：
@#@实例研究@#@这部分介绍了新加坡和世界其他地方，关于地下设施的监测和仪器设备方面的经验以及结果。
@#@具体来说，强调了这些仪器的实用好处。
@#@@#@使用VWSGs进行深基坑围护的监测@#@临时墙，由横向的支柱支撐，通常用来地下室开挖时基坑四周的围护。
@#@Coutts等人（2001）提到了在新加坡修建两个大型捷运站（MRT）时，基坑中土压力的监测。
@#@这次开挖由驱动型军用桩和木材绝缘材料来进行临时围护。
@#@由多层双I型梁横向支撐。
@#@在Serangoon站最大的开挖深度为25m,Woodleigh站为。
@#@为了监测一支I型横梁的荷载,两个VWSGs被安装在了该网络中，顶部与底部法兰之间的距离为lOOmmo两个应变计所得到测量平均值，确保了消除任何弯曲应变的可能性。
@#@应变计安装在距离横梁两端3m处的位置，是为了避免可能的末端作用。
@#@不需要进行温度的修正，假设应变计和支撐的热膨胀系数几乎相同。
@#@通过监测支撑上的应力，调查人员发现，用不同的理论预测所测到的土压力有着明显的差别。
@#@在Serangoon站，测到的土压力比理论预测要低得多，而在Woodleigh站，则又是另一回事。
@#@有人还发现，在一些支撐的位置，压缩力超过了他们设计值高达51%。
@#@利用测得的土压力，工作人员能够正确的估计到土壤参数，这是被用来精确计算土压力，以及确保在其他车站临时支撐更安全，更经济的设计。
@#@@#@Batten等人（1999）同样提到了关于圆形钢支撐的应力和温度监@#@测,这些支撑的直径大约lm,支撑着地下基坑的临时围护挡土墙。
@#@在支撐的任何监测断面，安装的四个特别VWSGs,其中有内设的热敏电阻（同时记录应变力和温度）。
@#@图9显示了在每个监测断而的VWSGs的安装示意图。
@#@VWSGs被安装在每根支撑的两端，以及每隔两小时记录数据。
@#@热敏电阻的存在使得温度的测量更加的便利，使得所测的应变力能够得到精确的温度补偿，以及对温度变化所引起的荷载变化的估计。
@#@支撐上的温度上升，所测得的值通常只有固定状态中的52-63%o因此Batten等人（1999）建议，根据最大的支撐应变力，经常对应变力进行监测。
@#@它还指岀，在夏天，支撑顶部的温度比底部的要高12°@#@Co从而导致了附加的弯矩。
@#@如图9所示的配置，关于xx和yy轴处的弯矩被确定为：
@#@@#@（10）@#@其中，Y表示支撑的杨氏弹性系数，I表示惯量力矩，£@#@表示所@#@测量的修正后的应变力，x和y是应变计的坐标。
@#@轴荷载为：
@#@@#@（11）@#@_AY@#@F=斗\Slop+^bottom+^left+bright）?
@#@@#@其中，A表示支撑的横截面积。
@#@Batten和同事建议，特别是如果@#@从支撐两端附近所需的仪器的实际情况出发，@#@在每个横截而至少安装四个应变力计。
@#@由于不均匀的应力分布，即使是很严重，平均计算能够消除错误。
@#@Batten和同事还强烈建议，重复读数来消除外来的噪";i:
4;s:
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"多彩世界系列之蓝1blue1@#@@#@";}
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