外脚手架施工方案Word文档下载推荐.docx

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对接扣件，用于连接两根杆件对接接长。

（3）脚手板采用由毛竹制作竹制笆板。

三、纵向水平杆

（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；

（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；

不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；

各接头中心至最近主节点距离不能大于0.40m；

（3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；

四、横向水平杆

（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。

主节点处两个直角扣件中心距不应大于150mm，内排脚手架外伸长度300mm；

（2）作业层上非主节点处横向水平杆，宜根据支承脚手板需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；

（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；

五、脚手板

（1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；

（2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；

（3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定；

六、立杆

（1）每根立杆底部设置底座或垫板；

（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。

横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。

当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。

靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不小于500mm；

（3）脚手架底层步距不大于2m；

（4）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步2跨

（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。

对接，搭接应符合下列规定：

a.立杆上对接扣件应交错布置：

两根相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；

各接头中心在主节点距离不宜大于步距1/3；

b.搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘距离不小于100mm。

（6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；

七、连墙件

图1连墙件布置图

图2窗洞口刚性连接

（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不大于300mm；

（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；

（3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置；

（4）一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件垂直间距不应大于建筑物层高，并不大于4m。

（5）必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。

（6）连墙件构造要求：

连墙件中连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接一端应下斜连接，不应采用斜连接；

（7）连墙件构造要求：

连墙件必须采用可承受拉力和压力构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。

拉筋应采用两根以上直径4mm钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm钢筋；

（8）当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。

抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面倾角应在45度～60度之间；

连接点中心至主节点距离不应大于300mm。

抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；

（9）架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用连墙措施；

八、门洞处构造

（1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面倾角在45度～60之间。

九、剪刀撑与横向斜撑

（1）每道剪刀撑跨越立杆根数为6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面倾角宜在45度～60度之间；

（2）外侧立面两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；

中间各道剪刀撑之间净距不应大于15m；

（3）剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘距离不应小于100mm；

（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm；

（5）横向斜撑设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。

当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；

斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；

（6）脚手架除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道；

悬挑脚手架可不设横向斜撑；

十、斜道

（1）脚手架采用之字型斜道；

（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；

运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:

6；

人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：

3；

（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；

（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。

栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；

（5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；

每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。

（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；

接头采用搭接；

下面板头应压住上面板头，板头凸棱处宜采用三角木填顺；

（7）3人行斜道和运料斜道脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。

十一、地基与基础

根据本工程脚手架搭设高度和施工现场土质情况，对脚手架基础按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）有关规定进行处理。

架基采用三七灰土回填，考虑到外架牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，再浇C15砼垫层10cm厚抹平，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做返水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基础验收合格后应准确放样定位。

十二、脚手架拆除

（1）应全面检查脚手架扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求；

（2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；

（3）应由施工负责人进行安全技术交底；

（4）拆除作业应由上而下逐层进行；

（5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固；

（6）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；

（7）各构配件严禁抛掷至地面。

十二、脚手架施工图

图3纵向立面图

图4立杆布置局部图

图5横向立面图

图6脚手架入口图

型钢悬挑脚手架计算

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

钢管脚手架计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度21.4米，立杆采用单立管。

立杆纵距1.20米，立杆横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆步距1.80米。

采用钢管类型为

48.3×

3.6，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。

施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设11层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1340。

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度1.50米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、大横杆计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。

按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆自重标准值P1=0.040kN/m

脚手板荷载标准值P2=0.100×

1.050/2=0.052kN/m

活荷载标准值Q=2.000×

1.050/2=1.050kN/m

静荷载计算值q1=1.2×

0.040+1.2×

0.052=0.111kN/m

活荷载计算值q2=1.4×

1.050=1.470kN/m

大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.111+0.10×

1.470）×

1.2002=0.224kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.111+0.117×

1.2002=-0.264kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：

=0.264×

106/5260.0=50.114N/mm2

大横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.040+0.052=0.092kN/m

活荷载标准值q2=1.050kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下最大挠度

V=（0.677×

0.092+0.990×

1.050）×

1200.04/（100×

2.06×

105×

127100.0）=0.873mm

大横杆最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。

用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆自重标准值P1=0.040×

1.200=0.048kN

1.050×

1.200/2=0.063kN

1.200/2=1.260kN

荷载计算值P=1.2×

0.048+1.2×

0.063+1.4×

1.260=1.897kN

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分配弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×

0.040）×

1.0502/8+1.897×

1.050/4=0.504kN.m

=0.504×

106/5260.0=95.906N/mm2

小横杆计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分配挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起最大挠度

V1=5.0×

0.040×

1050.004/（384×

2.060×

127100.000）=0.02mm

集中荷载标准值P=0.048+0.063+1.260=1.371kN

集中荷载标准值最不利分配引起最大挠度

V2=1370.640×

1050.0×

1050.0/（48×

127100.0）=1.263mm

最大挠度和

V=V1+V2=1.287mm

小横杆最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；

横杆自重标准值P1=0.040×

1.050=0.042kN

荷载计算值R=1.2×

0.042+1.2×

1.260=1.890kN

单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!

当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1202

NG1=0.120×

21.350=2.566kN

（2）脚手板自重标准值（kN/m2）；

本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10

NG2=0.100×

11×

1.200×

（1.050+0.300）/2=0.891kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17

NG3=0.170×

11/2=1.122kN

（4）吊挂安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.010

NG4=0.010×

21.350=0.256kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.835kN。

活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×

2×

1.050/2=2.520kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4规定采用：

W0=0.300

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1规定采用：

Uz=1.420

Us——风荷载体型系数：

Us=1.134

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×

1.420×

1.134=0.483kN/m2。

考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.2×

4.835+0.9×

1.4×

2.520=8.978kN

不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

4.835+1.4×

2.520=9.331kN

风荷载设计值产生立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆纵距（m）；

h——立杆步距（m）。

经过计算得到风荷载产生弯矩Mw=0.9×

0.483×

1.800×

1.800/10=0.237kN.m

五、立杆稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中N——立杆轴心压力设计值，N=9.331kN；

　　i——计算立杆截面回转半径，i=1.59cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.500×

1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=5.260cm3；

——由长细比，为3118/16=196；

——轴心受压立杆稳定系数,由长细比l0/i结果查表得到0.188；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=9331/（0.19×

506）=98.259N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆稳定性计算

<

[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆稳定性计算

其中N——立杆轴心压力设计值，N=8.978kN；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生弯矩，MW=0.237kN.m；

=8978/（0.19×

506）+237000/5260=139.535N/mm2；

考虑风荷载时，立杆稳定性计算

六、连墙件计算

连墙件轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.483kN/m2；

Aw——每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积，Aw=3.60×

2.40=8.640m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力（kN）；

No=3.000

经计算得到Nlw=5.843kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.843kN

根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]

根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85

A[f]

其中

——轴心受压立杆稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59结果查表得到

=0.95；

净截面面积Ac=5.06cm2；

毛截面面积A=26.10cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf1=88.170kN

Nf1>

Nl，连墙件设计计算满足强度设计要求!

经过计算得到Nf2=432.861kN

Nf>

Nl，连墙件设计计算满足稳定性设计要求!

连墙件拉结楼板焊接钢管示意图

七、悬挑梁受力计算

悬挑脚手架按照带悬臂单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。

悬臂单跨梁计算简图

支座反力计算公式

支座弯矩计算公式

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=2000mm，l=1500mm，ml=300mm，m2=1350mm；

水平支撑梁截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量（抵抗矩）W=141.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=9.33kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×

26.10×

0.0001×

7.85×

10=0.25kN/m

k=2.00/1.50=1.33

kl=0.30/1.50=0.20

k2=1.35/1.50=0.90

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=29.929kN

支座反力RB=-10.407kN

最大弯矩MA=15.887kN.m

抗弯计算强度f=15.887×

106/（1.05×

141000.0）=107.309N/mm2

水平支撑梁抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

受脚手架作用集中计算荷载N=4.84+2.52=7.36kN

水平钢梁自重计算荷载q=26.10×

10=0.21kN/m

最大挠度Vmax=10.274mm

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表5.1.8规定：

水平支撑梁最大挠度小于4000.0/250,满足要求!

八、悬挑梁整体稳定性计算

水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下

b——均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B得到：

b=2.00

由于

b大于0.6，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B其值

b'

=1.07-0.282/

b=0.929

经过计算得到强度

=15.89×

106/（0.929×

141000.00）=121.29N/mm2；

水平钢梁稳定性计算

九、锚固段与楼板连接计算

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点拉环受力R=10.407kN

水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉