结构设计原理毕业课程设计Word下载.docx
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7、绘制施工图，整理说明书。
（四）主要资料参考：
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》
《结构设计原理》叶见曙主编人民交通出版社
（五）主梁尺寸
主梁各部分尺寸如图所示
变化点截面支点截面
图一主梁各部分尺寸图（尺寸单位：
mm）
主梁内力组合
序号
荷载类型
跨中截面
四分点截面
支点截面
（KN.m）
（KN）
1
第一期恒载
3138
2387
222.12
444.23
2
第二期恒载
1080
810
75.38
150.75
3
人群
140.94
0.01
103.72
10.22
16.34
4
公路一级
不计冲击系数
2366.72
150.86
2213.6
210.68
270.5
冲击系数（1+u）=1.104
（六）主梁全截面几何特征值
1）受压翼缘有效宽度的计算
按《公路桥规》规定，T形截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值:
（1）简支梁计算跨径的L3,即L3=388803=12960mm；
（2）相邻两梁的平均间距，对于中梁为1980mm；
（3）,式中b为梁腹板宽度，为承托长度，这里承托长度等于0，为受压区翼缘悬出板的厚度，可取跨中截面翼板厚度的平均值，即
所以有
所以，受压板翼缘的有效宽度=1684mm。
2）全截面几何特性的计算
在工程设计中，主梁几何特性多采用分块数值求和法进行，其计算式为全截面面积：
A=全截面重心至梁顶的距离：
式中——分块面积；
——分块面积的重心至梁顶边的距离。
且；
则；
式中——分块面积对其自身重心轴的惯性矩；
——对x-x（重心）轴的惯性矩。
主梁跨中（I—I）截面的全截面几何特性如下表所示。
根据图一可知变化点处的截面几何尺寸与跨中截面相同，故几何特性也相同。
为
A==664800mm，=873mm，=445.487×
109mm4=580078×
103mm3
跨中截面分块示意图（带湿接缝）
分块号
分块面积Ai（mm2）
Yi（mm）
Si=Aiyi（mm3）
yu－yi（mm）
Ｉx=Ai（yu－yi）2mm4
（mm4）
1
145600
40
5824×
103
833
101.030×
109
0.078×
2
85200
120
10224×
753
48.309×
0.068×
3
323200
1010
326432×
—137
6.066×
109.89×
4
10000
1987
19870×
—1114
12.410×
0.0056×
5
100800
2160
217728×
—1287
166.962×
0.659×
合计
A=664800
yu=873
yb=1427
S=580078×
334.777×
110.71×
Ｉ=445.487×
跨中截面（不带湿接缝）
①
113600
4544×
875
86.975×
0.061×
②
795
53.849×
③
—95
2.917×
109.899×
④
—1072
11.492×
0.006×
⑤
—1245
156.243×
A=632800
yu=915
yb=1385
S=578798×
=311.476×
=110.693×
Ｉ=422.169×
支点截面全截面几何特性（不带湿接缝）
截面分块示意图
97600
3904×
935
85.324×
0.052×
62830
114
7163×
861
46.577×
0.037×
82800
1150
952200×
—175
25.358×
365.01×
A=988430
yu=975
yb=1325
S=963267×
=157.259×
=365.099×
Ｉ=522.358×
支点截面（带湿接缝）
129600
5184×
905
106.146×
0.069×
831
43.388×
—205
34.797×
365.010×
yu=945
yb=1355
S=964547×
=184.331×
=365.116×
Ｉ=549.447×
变化点截面全截面几何特性（不带湿接缝）
截面分块示意图
变化点截面（不带湿接缝）
967
106.226×
0.0606×
887
67.033×
0.0682×
262400
820
215168×
187
9.176×
58.8126×
1610
16100×
—603
3.636×
237600
1970
468072×
—963
220.343×
8.6249×
A=708800
yu=1007
yb=1293
=714108×
=406.414×
=67.572×
Ｉ=473.986×
变化点截面（带湿接缝）
961
119.688×
73200
8784×
881
56.815×
0.059×
6
181
8.596×
58.813×
1607
16070×
—606
3.672×
—969
223.097×
8.625×
A=712800
yu=1001
yb=1299
S=713278×
=411.868×
Ｉ=479.440×
（七）钢筋面积的估算及钢束布置
1）预应力钢筋面积估算
按构件正截面抗裂性要求估算预应力钢筋数量。
对于A类部分预应力混凝土构件，根据跨中截面抗裂要求由（13-123）可得跨中截面所需的有效预加力为
式中的为正常使用极限状态按作用（或荷载）短期效应组合计算的弯矩值有：
设预应力钢筋截面重心距截面下缘为，则预应力钢筋的合力作用点至截面重心轴的距离为
；
钢筋估算时，截面性质近似取用全截面的性质来计算，由表一可得跨中截面全截面面积3A=664800，全截面对抗裂验算边缘的弹性抵抗矩为
；
所以有效预加力为
预加力钢筋的张拉控制应力
，预应力损失按张拉控制应力的20%估算，则可得需要预应力钢筋的面积为
采用3束715.24钢绞线，预应力钢筋的截面积为。
采用夹片式锚群，70金属波纹管成孔。
2）预应力钢筋布置
（1）跨中截面预应力钢筋的布置
后张法预应力混凝土构件的预应力管道布置应符合《公路桥规》中的有关构造要求。
参考已有的设计图纸并按《公路桥规》中的构造要求，对夸张那个截面预应力钢筋进行初步布置（如图）
（2）锚固面钢筋束布置
为施工方便，全部3束预应力钢筋均锚于梁端（图）。
这样布置符合均匀分散的原则，不仅能满足张拉的要求，而且N1，N2在梁端均弯起较高可以提供较大的预剪力
（3）其他截面钢束位置及倾角计算
1、钢束弯起形状、弯起脚及弯曲半径。
采用直线段中接圆弧曲线的方式弯曲；
为使预应力钢筋的预加力垂作用于锚垫板，N1、N2和N3弯起脚均取；
各钢束的弯曲半径为RN1=60000mm；
RN2=40000mm，RN3=20000mm
2、钢束各控制点位置的确定：
以N3号钢束为例，其弯起布置如图所示。
由导线点距锚固点的水平距离=4269mm
由弯起点至导线点的水平距离=1399mm
所以弯起点至锚固点的水平距离为：
=4269+1399=5668mm则弯起点至跨中截面的水平距离为Xk=（388802+298）-5668=14070mm
根据圆弧切线的性质，弯起点沿切线方向至导线点的距离与弯起点至导线点水平距离相等，所弯止点至导线点的水平距离为=1385mm
故弯止点至跨中截面的水平距离为=14070+1385+1399=16854mm。
同理，可以计算N1、N2的控制点位置，将各钢束的控制参数汇于下表：
钢束号
升高值c（mm）
弯起角θ0（°
）
弯起半径R（mm）
支点至锚固点的水平距离d（mm）
弯起点距跨中截面水平距离xk（mm）
弯止点距跨中截面水平距离（mm）
N1
2200
8
60000
87
389
8740
N2
1300
40000
214
8319
13886
N3
200
20000
298
14070
16854
3、各截面钢束位置及其倾角计算
仍以N3号钢束为例，计算钢束上任一点i离梁底距离及该点处钢束的倾角，
式中为钢束弯起前其重心至梁底的距离，；
点所在计算截面处钢束位置的升高值。
计算时，首先应判断出i点所在处的区段，然后计算及，即当时，i点位于直线段还未弯起，故
当时，i点位于圆弧弯曲段，及按下式计算，即
当时，i点位于靠近锚固端的直线段此时按下式计算，即
各截面钢束位置及其倾角见下表：
计算截面
钢束编号
x（mm）
Lb1+Lb2（mm）
（xi－xk）（mm）
θ（°
ci
（mm）
ai=a+ci（mm）
跨中截面xi=0
8351
为负值，钢束尚未弯起
100
5567
2784
L4截面xi=9720mm
xi－xk＞Lb1+Lb2
722
822
0＜xi－xk＜Lb1+Lb2
2.007
25
125
负值未弯起
变化点截面xi=9720mm
支点截面xi=19440mm
2088
2188
1170
1270
558
658
4、钢束平弯段的位置及平弯角
N1、N2、N3三束预应力钢绞线在跨中截面布置在同一条水平面上，而在锚固端三束钢绞线则都在肋板中心线上，为实现钢束的这种布筋方式，N2、N3在主梁肋板中必须从两侧平弯到肋板中心线上，为了便于施工中布置预应力管道，N2、N3在梁中的平弯采用相同的形式，其平弯位置如图所示。
平弯段有两段曲线弧，每段曲线弧的弯曲角为
3）非预应力钢筋截面积估算及布置
按构件承载能力极限状态要求估算非预应力钢筋数量：
在确定预应力钢筋数量后，非预应力钢筋根据正截面承载能力极限状态的要求来确定。
设预应力钢筋和非预应力钢筋的合力点到截面底边的距离为，则有
。
先假定为第一类T形梁截面，由公式其中计算受压区高度X，求得x=91.5mm＜=127mm。
Md=1.2恒+1.4汽+0.8=8877.456；
则根据正截面承载力计算需要的非预应力钢筋截面积为
采用5根直径为20的HRB335钢筋，提供给的钢筋截面面积为。
在梁底布置成一排其间距为65mm，钢筋重心到底边的距离为.
（八）主梁截面几何特性计算
后张法预应力混凝土梁主梁截面几何应根据不同的受力阶段分别计算。
（1）主梁预制并张拉预应力根据
主梁混凝土达到设计强度的90%后，进行预应力的张拉，此时管道尚未压浆，所以其截面特性为计入非预应力钢筋影响（将非预应力钢筋换算为混凝土）的净截面，该截面的截面特性计算中应扣除预应力管道的影响，T梁翼板宽度为1580mm
（2）桥面、栏杆及人行道施工和运营阶段
此时主梁即为全截面参与工作，此时截面特性计算采用计入非预应力钢筋和预应力钢筋影响的换算截面，T梁翼板宽度为1580mm。
第一阶段跨中截面几何特性计算表
分块名称
Ｉ=Ｉi+Ｉx（mm4）
混凝土全截面
632.8×
915
579.012×
106
422.169×
－8.4
0.045×
非预应力钢筋换算面积
（αES－1）AS=7.153×
2255
16.130×
-1348.4
13.005×
预留管道面积
－3×
×
7024=－11.545×
－25.399×
-1293.4
-19.313×
净截面面积
An=628.408×
yun=906.6
=569.743×
-6.263×
415.906×
第一阶段变化点截面（L4截面）几何特性计算表
680.800×
1046
712.117×
448.5018×
－2.7
0.005×
-1211.7
10.502×
1951
－22.524×
－907.7
－9.512×
An=676.408×
yun==1043.3
=705.723×
0.995×
449.497×
第一阶段支点截面几何特性计算表
988.430×
975
963.719×
522.358×
9.9
0.097×
-1270.1
11.539×
∏×
928
－10.714×
56.9
-0.037×
An=984.038×
yun=984.9
=969.135×
11.599×
533.957×
第二阶段跨中截面几何特性计算表
40.2
1.023×
－1299.8
12.085×
预应力钢筋换算面积
（αEP－1）Ap=12.986×
28.569×
－1244.8
20.122×
An=652.939×
yu=955.2
=623.711×
33.230×
455.399×
第二阶段变化点截面（L4截面）几何特性计算表
448.502×
29.1
0.577×
－1179.9
9.958×
25.336×
－875.9
9.963×
An=700.939×
yun==1075.1
=753.583×
20.498×
469×
第二阶段支点截面几何特性计算表
=Ai（yu－yi）2mm4
8.5
0.071×
－1271.5
11.564×
12.051×
55.5
0.040×
An=1008.569×
yun=983.5
=991.900×
11.675×
534.033×
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