星海名城六期塔吊基础方案Word文档下载推荐.docx

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结构形式均为钢筋混凝土框支剪力墙结构。

3栋2单元、4栋塔楼基础采用钻孔灌注扩底，其它部分均采用预应力混凝土管桩基础。

星海名城六期工程正在进行桩基施工，由于该工程建筑面积大，对垂直运输和水平运距的要求较高，该工程总高度98.925M，经我项目部研究决定采用一台FO23B和一台MC180塔式起重机，吊车设计半径为50M和60M。

考虑周围已有建筑物及工程情况，三栋设在2-13轴与2-15轴之间，与2-C轴交叉处，穿越地下室底板，选用FO23B型，臂长50米，覆盖3栋1、2单元；

四栋设在3-C与3-G轴之间，与3-8轴交叉处，穿越地下室楼板，选用MC180型，臂长60米，可覆盖4栋和5栋2单元。

塔吊平面布置与塔楼外墙平行（见塔吊扶墙平面图），扶墙搭设在剪力墙上，扶墙与塔吊法线夹角在58度左右，最大起重量10吨，满足施工要求。

地下室顶板活荷载标准值为10KN/M2，满足塔吊拆卸时拆卸设备和塔吊相关设备的承载要求。

一、塔吊基础

1、标高及平面位置。

塔吊基础顶面标高为-0.700m（绝对标高），与所处的底板面标平，塔吊拆除后塔吊基础可作为地下室底板的一部分。

具体见塔吊立面图及塔吊定位图。

2、塔吊基础采用4根φ400×

95预应力管桩，其单桩竖向承载力设计值为1600KN，桩尖入强风化岩深度≧0.75M。

3、塔吊基础承台高为1700mm，塔吊基础边长为6000mm×

6000mm，砼标号为C35S6，垫层砼为C10，每边比基础边砖胎模大10CM，2小时后开始浇水养护，预留施工缝，设钢板止水带。

4、塔吊基础的施工顺序：

（1）垫层；

（2）砖胎模砌筑找平（3）防水层及保护层；

（4）安装基座；

（5）绑扎钢筋；

（6）浇捣砼及养护。

5、浇捣基础砼时，由测量员所用经纬仪做垂直度观测，防止基座垂直度偏差。

塔吊的安装由设备材料部按公司规定的作业指导施

工。

6、塔吊基础上预埋5厚钢板预埋件（用以连接塔身基座与基础），要求位置标高准确无误，埋入承台850mm。

7、吊车安装时，基础四周必须有良好的排水设施，及时排除附近积水。

8、吊车基础配筋要求如后图。

9、考虑到吊车要穿板，因而与吊车临近的板、梁、均在吊车拆除后浇砼，但需预留钢筋。

板、梁在浇注后浇砼之前采用钢支撑予以加固,支撑间距不大于1m且不得拆除。

塔身周边留出四边距离塔身为1米的方洞，洞口周边砌300mm高砖垛。

洞口加筋的设置如下：

方洞四边加通长筋2φ16，四角加长为1.2米的45度2φ16加强筋。

10、承台与桩的位置关系见塔吊承台平面图。

11、四栋塔吊MC180型基础与邻近承台CT2部分重合，且横跨后浇带，具体位置详见后附详图。

本方案拟考虑将CT2与塔吊基础同时浇注，CT2高度加深至1.700，与塔吊基础同深。

CT2上独立柱上下预留钢筋，待塔吊基础拆除之后再行施工；

临近后浇带北移4米。

二、扶墙规划

考虑到工程的实际情况，需设二道扶墙。

三栋塔吊的第一道扶墙可设在第十二层（标高35.000m）,第二道扶墙可设在第二十四层（标高69.80m）；

四栋塔吊的第一道扶墙可设在第十三层（标高38.225m），第二道扶墙可设在第二十四层（标高70.125m）。

塔吊扶墙设在有剪力墙处，第一道扶墙设在剪力墙与结构的梁板交汇高600mm处，第二道扶墙设在剪力墙与结构的梁板交汇高400mm处。

扶墙扶点应在塔身标准节的高度中间处，不可偏离过大。

扶墙处墙体强度若达不到抗拉要求，考虑在扶墙点处加设暗柱。

具体位置详塔吊扶墙方案。

三、防水施工方案

由于塔吊基础的承台顶标高与底板顶标高相同，塔吊基础承台先施工，底板浇灌不连续，给防水施工造成一定困难。

因此塔吊四周须留止水钢板，为此，采取如下措施：

1、沿塔吊承台周边留止水钢板。

相连的底板钢筋要按图预留，穿过承台，不得断开。

2、施工顺序：

垫层找平、砖胎模侧壁找平→2mmHB黑豹II型防水层→防水保护层施工→承台施工→地下底板施工。

3、防水层作于承台底及周边，与周围底板防水相接，搭接1米，具体做法如下图所示。

4、防水施工前，首先检查基层的平整、牢固，发现问题及时修补。

防水基层不出现明水的情况并且无水印时方可进行施工。

四、防碰撞措施

依本方案，四单元MC180型塔吊的吊臂（60米长）将达到三单元FO23B型（50米吊臂）塔吊的塔身，两座塔吊塔身的距离在约为58米。

根据实际情况，吊臂如调整为55米，将不能覆盖地下室施工阶段的钢筋加工场，不能满足施工要求。

为此，我们拟考虑将四单元MC180型塔吊提前安装3节标准节，错开三、四单元塔吊吊臂的水平标高，即MC180塔吊安装高度始终高于FO23B塔吊9米，使两塔吊的起重臂不在一平行位置上，预防两起重臂发生碰撞；

同时，两塔吊司机在操作起钩旋转时，应看清对方起重臂和吊钩位置，采取避让，等待让对方先动，或将已方吊钩收回至塔身方向，避免对方起重臂碰撞己方正在吊物时的钢丝绳；

另外，下班或工作间的等待吊物时，两塔司机均应将小车收回至塔身方向10m以内。

塔吊基础计算书

塔吊采用FO23B和MC180型，臂长分别为50米和60米，最大起重量10吨，配重4.2*4吨，总重量150吨。

增加桩采用4根φ400×

95预应力管桩，单桩竖向承载力为1600KN。

承台高1.7米，截面为6000*6000mm，砼标号为C35,钢筋采用二级钢筋，具体尺寸见承台详图。

MC180型塔吊计算如下:

一、桩基竖向承载力计算

计算简图如下：

F——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；

G——桩基承台和承台上土自重设计值；

N——轴心竖向力作用下任一基桩的竖向力设计值；

Ni——偏心竖向力作用下第i基桩的竖向力设计值；

Mx——作用于承台底面通过桩群形心的x轴的弯矩设计值；

xi——第i基桩至x轴的距离；

n——桩基中的桩数；

γ0——桩基重要性系数（取1.2）；

F=150×

9.8=1470kn

G=6×

6×

1.7×

2.5×

9.8=1499.4kn

N=（F+G）/n=742.35kn

Mx=Mx1-Mx2=10×

9.8×

12=1176knm

xi=2.000m

Ni=（F+G）/n+Mx/4xi=889.35kn

γoN=1.2×

742.35=890.82kn

故γoN≤R=1600kn，

Ni=889.35≤1.2R=1920kn

满足规范要求；

二、受弯计算

计算简图如下（以6.0m*6.0m基础为例）：

Ni——扣除承台自重设计值后第i桩竖向净反力设计值；

Mx——垂直于X轴方向计算截面处的弯矩设计值；

xi——垂直于X轴方向自桩轴线到相应计算截面的距离；

fcm=19×

103knfy=310×

103kn

Ni=455knho=1.55m

Mx=Ni×

xi=1911knmb=6.4m

As=fcmb[ho-（ho2-2Mx/fcmb）1/2]/fy

代入数值得：

　　　As=0.0061m2

承台底筋按厂家提供的基础配筋图,则有As=0.027m2,满足要求，具体配筋见承台详图。

三、基础抗倾覆验算

Fv——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值；

Fg——桩基承台和承台上土自重设计值；

q——非工作状态时暴风风压取值，深圳地区取为1300；

M——非工作状态时暴风风压产生是弯矩；

h——塔吊自由高度；

Fh=q×

h=1.2×

1.3×

1300×

1.15×

0.675×

59.65=93.89

M=1/2×

93.89×

59.65=2800

e=（M+Fh×

h）/（Fv+Fg）=（2800+93.89×

1.2）/（1470+1499.4）

=0.981<

b/3=2

满足要求

四、冲切验算

验算角桩对承台的冲切力：

Nl≤[β1x（c2+a1y/2）+βly（cl+alx/2）]βhpfth0

Nl——扣除承台和其上填土自重后的角桩桩顶相应于荷载效应基本组合时的竖向力设计值；

β1xβly——角桩冲切系数；

λ1xλly——角桩冲跨比，满足0.2～1，λ1x＝alx/h0,λ1y＝aly/h0；

c1c2——从角桩内边缘至承台外边缘的距离；

alxa1y——从承台底角桩内边缘引450冲切线与承台顶面或承台变阶面相交点至角桩内边缘底水平距离；

h0——承台外边缘底有效高度。

cl＝1.2，c2＝1.2；

alx＝0.8，a1y＝0.8；

λ1x＝1.2/1.7＝0.706；

λly＝1.2/1.7＝0.706；

β1x＝0.56/（λ1x+0.2）＝0.618，βly＝0.56/（λ1y+0.2）=0.618；

Nl=150*9.8/4=367.5KN

＝[0.618*（1.2+0.8/2）+0.618*（1.2+0.8/2）]*0.925*1.65*1000*1.7

=5131KN