180mm楼板21x18计算书Word下载.docx
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1.1kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.246kN/m
可变荷载
施工人员
及设备荷载
面板与次楞
立杆
4kN/m2
2.5kN
泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载
竖向永久荷载标准值的2%
风荷载
浙江嘉兴，基本风压：
0.35kN/m2
二、模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为12mm，取主楞间距1.8m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1800×
12×
12/6=43200mm3；
截面惯性矩I=1800×
12/12=259200mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。
2、荷载计算
取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：
q1=[1.2×
（24×
0.18+1.1×
0.18+0.3）+1.4×
4]×
1.8=20.487kN/m
q1=[1.35×
0.7×
1.8=18.764kN/m
根据以上两者比较应取q1=20.487kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：
模板自重线荷载设计值q2=1.2×
1.8×
0.3=0.648kN/m
跨中集中荷载设计值P=1.4×
2.5=3.500kN
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1q1l2=0.1×
20.487×
0.22=0.082kN·
m
施工荷载为集中荷载：
M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08×
0.648×
0.22+0.213×
3.500×
0.2=0.151kN·
取Mmax=0.151KN·
m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=15N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.151×
106
=3.50N/mm2<
f=15N/mm2
W
43200
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=1.8×
0.18＋1.1×
0.18＋0.3+4）=15.872kN/m；
面板最大容许挠度值:
200/400=0.5mm；
面板弹性模量:
E=7000N/mm2；
ν=
0.677ql4
0.677×
15.872×
2004
=0.09mm<
0.5mm
100EI
100×
7000×
259200
满足要求!
三、次楞方木验算
次楞采用方木，宽度40mm，高度90mm，间距0.1m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=40×
90×
90/6=54000mm3；
截面惯性矩I=40×
90/12=2430000mm4；
（一）抗弯强度验算
1、次楞按简支梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=1.8m。
0.1=1.138kN/m
0.1=1.042kN/m
根据以上两者比较应取q1=1.138kN/m作为设计依据。
0.1×
0.3=0.036kN/m
M1=0.125q1l2=0.125×
1.138×
1.82=0.461kN·
取Mmax=1.590kN·
木材抗弯强度设计值f=15N/mm2；
0.461×
=8.54N/mm2>
54000
次楞抗弯强度满足要求!
（二）抗剪强度验算
施工荷载为均布线荷载时：
V1=0.5q1l=0.5×
1.8=1.024kN
V2=0.5q2l+0.5P=0.5×
0.036×
1.8+0.5×
3.500=1.782kN
取V=1.782kN验算强度。
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
3×
1.782×
103
=0.743N/mm2<
fv=1.6N/mm2
2bh
2×
40×
90
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
q=0.1×
0.18＋0.3+4）=0.882kN/m
次楞最大容许挠度值:
1800/250=7.2mm；
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；
5ql4
5×
0.882×
1800.04
=4.96mm<
7.2mm
384EI
384×
10000×
2430000
四、主楞验算
主楞采用L150铝梁，截面抵抗矩W=57.20cm3；
截面惯性矩I=383.20cm4，弹性模量E=50000N/mm4
1、主楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆纵距，L=2.1m。
q2=[1.35×
根据以上两者比较应取q=20.487kN/m作为设计依据。
M=0.1ql2=0.1×
20.487×
2.12=9.035kN·
主楞抗弯强度设计值f=300N/mm2；
9.035×
=157.95N/mm2<
f=300N/mm2
57.20×
楞梁抗弯强度满足要求!
0.18＋0.3+4）=15.872kN/m
主楞最大容许挠度值:
2100/150=14mm；
主楞弹性模量:
E=50000N/mm2；
0.677Ql4
2100.04
=10.91mm<
14mm
50000×
383.20×
104
五、立杆稳定性验算
（一）风荷载计算
基本风压按浙江嘉兴10年一遇风压值采用，ω0=0.35kN/m2。
计算风荷载体形系数µ
s
将支架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表7.3.1第32项和36项的规定计算。
支架的挡风系数=1.2×
An/（la×
h）=1.2×
0.222/（2.1×
1.5）=0.085
式中An=（la+h+0.325lah）d=0.222m2
An----一步一跨内钢管的总挡风面积。
la----立杆间距，2.1m。
h-----步距，1.5m。
d-----钢管外径，0.048m。
系数0.325-----支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：
µ
st=1.2=1.2×
0.085=0.10
无遮拦多排模板支架的体形系数：
s=µ
st
1-ηn
=0.10
1-0.972
=0.20
1-η
1-0.97
η----风荷载地形地貌修正系数。
n----支架相连立杆排数。
立杆段距地面计算高度H=11m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数µ
z=0.65。
立杆段风荷载标准值ωk=µ
zµ
sω0=0.65×
0.20×
0.35=0.046kN/m2
风荷载产生的弯矩标准值：
Mw=
0.9×
1.4ωklah2
1.4×
0.046×
2.1×
1.52
=0.027kN·
10
（二）支架立杆轴向力设计值
不组合风荷载时：
N=1.2ΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×
（（0.3+25.10×
0.18）×
2.1+11×
0.246）+1.4×
4×
2.1=46.27kN;
组合风荷载时：
N=1.2ΣNGK+0.9×
1.4ΣNQK=1.2×
0.246）+0.9×
2.1=44.15kN;
（三）立杆计算长度
立杆计算长度按下式计算，并取较大值：
L0=ηh=1.2×
1.5=1.80m
L0=h'
+2ka=1+2×
0.35=1.49m
h---支架立杆中间层水平杆最大竖向步距（m）。
h'
---支架立杆顶层水平杆步距（m）
η---支架立杆计算长度修正系数。
K---悬臂端计算长度折减系数
a---支座可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离（m）
L0取1.80m，立杆长细比λ=Lo/i=180/2.01=90，i---截面回转半径
按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数
=0.55；
（四）立杆承载力验算
立杆截面抵抗矩W=7.7cm3；
立杆Q345钢材抗压强度设计值f=300N/mm2；
不组合风荷载立杆稳定性计算：
N
46.27×
=147.33N/mm2<
f=300N/mm2
A
0.55×
5.71×
102
组合风荷载时立杆稳定性计算：
+
Mw
44.15×
0.027×
=140.58+3.51=144.09N/mm2<
7.7×
立杆稳定性满足要求!
支撑结构地基承载力验算
1、支承于地基土上时，地基承载力设计值fg按下式计算：
fg=kcfak
fak——地基承载力特征值，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定确定，地基土类型为碎石土，取fak=200kN/m2
kc——地基承载力调整系数，kc=1
地基承载力设计值fg=200×
1=200kN/m2
2、计算立杆基础底面积Ag
立杆下设置混凝土垫层，垫层作用长度1.8m，作用宽度1m，立杆基础底面积取混凝土垫层作用面积。
立杆基础底面积Ag=1.8×
1=1.8m2
3、支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值N=46.27kN
4、立杆基础底面的平均压力设计值P按下式计算：
P=
46.27
=25.71kN/mm2<
fg=200kN/m2
Ag
1.8
地基承载力满足要求!
。
5、立杆下砼垫层强度等级为C20，垫层厚度100mm，立杆底座边长150mm，
混凝土轴心抗压强度设计值fc=9.6N/mm2，
混凝土轴心抗拉强度设计值ft=1.1N/mm2，
素混凝土轴心抗压强度设计值fcc=0.85fc=8.2N/mm2，
素混凝土轴心抗拉强度设计值fct=0.55ft=0.61N/mm2，
素混凝土垫层局部受压承载力验算如下：
=2.06N/mm2<
fcc=8.2N/mm2
150×
150
22500
混凝土垫层局部受压承载力满足要求!
素混凝土垫层受冲切承载力验算如下：
Fl≤0.7βhftημmh0
Fl——混凝土垫层顶部承受的立杆轴向压力设计值减去垫层冲压破坏锥体范围内地基土承载力设计值，Fl=46.27-（0.15+0.10×
2）2×
200=46.27-24.50=21.77kN
βh——截面高度影响系数：
当h不大于800mm时，取βh为1.0；
当h不小于2000mm时，取βh为0.9，其间按线性内插法取用
η——按下列两个公式计算，并取其中较小值
η1=
0.4+
1.2
=0.4+0.6=1
βs
η1——局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
βs——局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值，当βs小于2时取2
η2=
0.5+
ash0
=0.5+40×
0.10/4×
1.00=1.50
4μm
η2——计算截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
as——柱位置影响系数，中柱取40
h0——截面有效高度，h0=0.10m
μm——计算截面周长，取距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长；
μm=4×
（0.15+0.10）=1.00m
Fl=21.77kN<
0.7βhfctημmh0=0.7×
1×
0.61×
103×
1.00×
0.10=42.70kN
混凝土垫层受冲切承载力验算满足要求!
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