架桥机吊装施工工艺Word文档下载推荐.docx

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但它很难保证大吨位运梁平车对轨道的承压力和轨道基础变形的要求，目前很多运梁轨道由于采用枕木作基础而使钢轨被压断。

最终造成运梁平车的轮组出轨和梁体倾覆，而采用钢轨直接铺设在梁体混凝土上是目前保证运梁及架桥机自身工作安全的重要措施之一。

由于一片箱梁的重量大概在96—98吨，运梁平车的钢轨要铺设在两片梁上，这样在运梁过程中两片梁可以同时受力，重力由两片梁分担，保证了梁体的安全。

运梁轨道要尽量正好铺设在箱梁腹板的正上方的梁体面上，如图所示

为了证明在本工程中，采用混凝土做刚性基础是安全可行的，也可通过模拟现场条件轨道混凝土的承压实验加以检验。

具体方面如下：

取一段钢轨放在C50混凝土标准试件上，用万能试验机对轨面进行加压，模拟车轮对港归的作用，并观察钢轨下部混凝土的破坏情况，以次确定轨道底面混凝土的极限承载力。

为了防止铺设在梁面上的钢轨轨距变动和倾覆，在两条钢轨之间用钢带每隔3米处相连接，钢轨与钢带之间用压板连接，此方法被实践证明对保证钢轨的稳定是十分有效的。

道轨

钢带压板

三、桥梁架设：

首先由运梁平车喂梁，启动运梁平车将箱梁运至后支腿处，使箱梁前吊点置于前天车下方，并将箱梁前端吊起；

同时驱动前天车和运梁平车后轮，同步前进，使箱梁的后吊点位于正在后支腿处等待的后天车下方；

接着后天车起吊，两个天车带着箱梁前进，直到箱梁达到两桥墩上方；

将箱梁下落离盖梁10厘米左右；

架桥机横移，前支腿和中托的轮箱同步沿着各自的横移轨道移动，到达梁位时落梁，下落在支座上，完成一片梁的安装。

架设边梁时，先将边梁放在次边梁位置上，将两台天车在天车梁上横移停在吊边梁时的位置上；

架桥机吊起边梁，并向边梁方向横移，使边梁落梁就位。

四、过孔

当架完一孔桥后，启动后腿油泵，使其顶升压受力；

用前天车将中托连同横移轨道以并吊离桥面，并带其前进一孔，到下一桥墩时落下，支垫平移；

将前支腿提起，两台天车均撤退到主梁体后端；

架桥机主梁体靠后支腿轮组和中托的反托轮组共同推动，将主梁送出30米；

然后运梁平车将配重梁运到天车下方，并使天车挂好配重梁，便可完成架桥机自平衡过孔。

架桥机在起吊安装过程当中要绝对避免被吊物体的脱落，以免造成对梁体的冲击。

架桥机自重不会对梁体造成任何损坏：

架桥机在拼装及过孔时，由架桥机自重及配重产生的压力，完全靠架桥机的中托轮箱及后支承轮组承担，在架桥机过孔时，随着架桥机主梁外伸长度的增加，中托轮压逐渐增大和后支轮箱的轮压逐渐减小，中托轮箱的轮压通过中横移轨道直接传递给大梁支点，并经中横移轨道的钢梁基础分配到几片梁体上；

而后支轮箱的压轮，通过运梁轨道传递到梁面，使其压力远小于运梁平车运梁时的压轮。

五、质量保证和安全措施

保证安装质量和安全架设是我们的宗旨。

在存放、吊装、运输、架设的全过程当中，要时时细心，步步检查。

要确定做到一不伤人，二不伤梁，安全快捷，保质保量的完成安装架设任务。

1、梁在临时存放时，地基要稳固，枕木支垫要牢靠。

箱梁两侧及时加斜撑并顶紧。

支点应接近吊点。

2、平车运梁时，要加斜撑并捆绑牢固，要跟车随时观察，以防支顶松弛。

3、起吊时应以预制梁的预留孔为吊点。

如改变位置，须经验算。

因为大梁张拉后，梁端上缘会存有负弯矩，吊点向里移动可能招致上缘开裂。

4、钓绳尽量竖直，特殊情况不小于60度。

调绳和梁体触处，尤其是棱角处，要垫好相应形状的钢板，以防损坏梁体。

梁体受震后要观察有无裂缝和破损情况出现。

5、运梁平车行走要匀速平稳，轨道保持平整稳固，以防脱轨。

特别要注意的是，运梁平车要具有一套有效的刹车装置。

随车要常备枕木和楔子，已备不时之需。

6、架桥机在架设过程当中，任何一部动作，都必须令出一人。

拟定口哨声或旗语，让每个队员通晓。

必须统一指控，统一号令。

7、架桥机设专职电工一名，负责经常检查电源、电线、电机，保证用电安全。

运梁平车需要移动电源，不断变换配电箱，要经常检查电缆和闸箱等设施。

8、对龙门吊及架桥机的主要承力构件，定期检查每起吊5片梁后，检查各受压杆件的变形及主要承力部分的焊缝，对焊缝的外观质量进行细致的自检。

在架梁前，可对架桥机做静载试验，考核架桥机的强度，稳定性及各构件承载力。

9、龙门吊及架桥机的螺栓和销轴，不能出现松动，在连接中所用的高强螺栓，要用加力杆将其拧紧，达到其设计的预拉力。

对架桥机中连接主梁的销轴，架梁前进行检查，并用销子锁好每一个销孔，严防销轴脱落。

10、对门机及架桥机中的制动器每架一孔梁，要进行定期检修。

检修项目有：

是否有异常声响、振动、制动器是否调整合适，是否平衡可靠。

制动器的刹车部分，在架桥机纵横移速度下，及天车的横移速度下，试刹车，将制动距离控制在5厘米以内。

11、在架桥机总电流回路中，设有一组短路，保护当供电电流中断时，能够自动断开总电流回路，恢复供电时，不经手动操作，总电流回路不能自行接通，以保证突然断电时，架桥机的安全性。

12为预防狂风暴雨来临时，架桥机突发意外，在每天收工时，在架桥机上个运行机构处，用自制的夹轨器，将轮子锁死，并用四根风绳将架桥机整体与架好的梁连成一整体，以提高架桥机抵抗风载的能力。

13、运梁平车行走轨道及天车行走轨道铺设时，严格遵守起重机设计规范的要求，将接头处的高低差，间隙、错位、及轨道腹板中心线的偏差，控制在规范允许的范围内，以保证运梁平车及天车运行平稳不脱轨。

14、对架桥机的操作手、队长、安全员，制定明确的责任，使其明确各自的职责，建立岗位责任制，严格按照架桥机的安全操作规程操作。

15、建立架桥施工现场安全检查制度及相应纪录。

重要承力部件一天一查，主要承力部件及制动器部分一孔一查，及时发现问题及早解决。

16、强化安全意识，进入架桥现场。

必须佩戴安全帽，高空作业，必须系好安全带，不许在现场打闹、嬉戏。

17、加强安全教育，并建立安全考核与奖惩制度，对安全意识强，遵守安全操作规程的人员及逆行适当的奖励，而对违反安全操作规程的人员，要进行严肃批评教育，并在经济上给予适当的处罚

（附：

架桥机稳定性计算书）

架桥机稳定性计算

一．设计规范及参考文献

（一）重机设计规范（GB3811-83）

（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）

（三）公路桥涵施工规范（041-89）

（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）

（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》

（六）梁体按30米箱梁100吨计。

二.架桥机设计荷载

（一）.垂直荷载

梁重:

Q1=100t

天车重：

Q2=7.5t（含卷扬机）

吊梁天车横梁重：

Q3=7.3t（含纵向走行）

主梁、桁架及桥面系均部荷载：

q=1.29t/节（单边）

1.29×

1.1=1.42t/节（单边）

0号支腿总重:

Q4=5.6t

1号承重梁总重：

Q5=14.6t

2号承重梁总重：

Q6=14.6t

纵向走行横梁（1号车）：

Q7=7.5+7.3=14.8t

纵向走行横梁（2号车）：

Q8=7.5+7.3=14.8t

梁增重系数取：

1.1

活载冲击系数取：

1.2

不均匀系数取：

（二）．水平荷载

1.风荷载

a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：

q1=19kg/m2

b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;

q2=66kg/m2

（以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》）

2.运行惯性力：

Ф=1.1

三.架桥机倾覆稳定性计算

（一）架桥机纵向稳定性计算

架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）:

图中

P1=5.6t（前支柱自重）

P2=1.42×

（22+8.5）=43.31t（导梁后段自重）

P3=1.42×

32=45.44t（导梁前段自重）

P4=14.6t（2#承重横梁自重）

P5=P6=14.8t（天车、起重小车自重）

P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，

P7=ΣCKnqAi

=1.2×

1.39×

66×

（0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）

×

12.9=10053kg=10.05t

作用在轨面以上5.58m处

M抗=43.31×

15+14.8×

（22+1.5）+14.8×

27.5+14.6×

22=1725.65t.m

M倾=5.6×

32+45.44×

16+10.05×

5.58=962.319t.m

架桥机纵向抗倾覆安全系数

n=M抗/M倾=1725.65/（962.319×

1.1）=1.63>

1.3<

可）

（二）架桥机横向倾覆稳定性计算

1.正常工作状态下稳定性计算

架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图

P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心

P1=43.31+45.44+7.3×

2+14.6×

2=132.55t

P2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。

A=（1+η1）（1+η2）ФA其中：

η1=0.53η2=0.5

A=（1+0.53）（1+0.5）×

62×

2.25=320.1525m2

风荷载P2=CkhεA

=1.6×

19×

320.1525=13528kg=13.53t

P3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取1.6。

P3=2×

1.6×

0.8×

0.46×

4=124.4kg=0.1244t

P4为架桥机起重小车重量

P4=7.5×

2+100×

1.1=125t

P5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，

P5=1.39×

（3×

2×

2+2×

30）=3042.432kg=3.042t

图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：

M倾=P2×

3.8+P3×

5.179+P4×

1.435+P5×

8.113

=13.53×

3.8+0.1244×

5.179+125×

1.435+3.042×

8.113=256.11t·

m

M抗=P1×

4.8=132.55×

4.8=636.24t·

架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数

n=M抗/M倾=636.24/（256.11×

1.1）=2.26>

2.非工作条件下稳定性计算

架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳

定性见图3。

与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。

结论：

架桥机稳定性符合规范要求。

..