锅炉课程设计Word文档下载推荐.docx
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（3）煤的干燥无灰基挥发分：
Vdaf=55.00%
（4）煤的低位发热值：
Qnet,ar=13410kJ/kg
（5）灰熔点：
DT、ST、FT>
1500℃
600MW机组锅炉设计计算原始参数
序号
名称
符号
单位
计算公式或数据来源
结果
1
额定蒸发量
Dsh'
'
t/h
给定
1913
2
过热蒸汽压力
psh'
MPa
给定，表压
25.4
3
过热蒸汽温度
tsh'
℃
571
4
再热蒸汽流量
Drh'
1586
5
再热蒸汽入口压力
prh'
4.35
6
再热蒸汽入口温度
trh'
310
7
再热蒸汽出口压力
4.16
8
再热蒸汽出口温度
596
9
给水压力
pfw
29.35
10
给水温度
tfw
282
11
周围环境温度
tca
20
12
锅炉燃煤特性
（1）碳收到基质量百分比
Car
%
35.28
（2）氢收到基质量百分比
Har
3.24
（3）氧收到基质量百分比
Oar
12.54
（4）氮收到基质量百分比
Nar
1.04
（5）硫收到基质量百分比
Sar
0.16
（6）灰分收到基质量百分比
Aar
25.74
（7）水分收到基质量百分比
Mar
22.00
（8）挥发分干燥无灰基质量百分比
Vdaf
55.00
（9）燃料收到基低位发热量
Qnet,ar
kJ/kg
13410
第二章煤的元素分析数据校核和煤种判别
2.1煤的元素分析数据校核和煤种判别：
表4-1燃料的数据校核和煤种判别
名称
元素之和
—
％
Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar
100
元素之和正确否？
正确
高位发热量（经验公式）
Qgr,ar
339Car+1256Har-109（Oar-Sar）
14680
低位发热量（经验公式）
Q'
net,ar
Qgr,ar-r（0.09Har+0.01Mar）
13401
经验公式值和给定值之差
⊿Qnet,ar
net,ar-Qnet,ar
-9
误差判别
│⊿Qnet,ar│<
800
煤的折算因子
red
4190/Qnet,ar
0.312
折算灰分
Ared,ar
red×
8.04
折算水分
Mred,ar
6.87
折算硫分
Sred,ar
0.05
煤的灰分特性判断
Ared,ar<
4%
高灰分煤
Mred,ar<
8%
低水分煤
Sred,ar<
0.2%
低硫分煤
2.2炉整体的外型——选Π型布置
选择Π形布置的理由如下：
（1）锅炉排烟口在下方送、引风机及除尘器等设备均可布置在地面，锅炉结构和厂房较低，烟囱也建在地面上；
（2）对流竖井中，烟气下行流动便于清灰，具有自身除尘的能力；
（3）各受热面易于布置成逆流的方式，以加强对流换热；
（4）机炉之间的连接管道不长。
2.3受热面的布置
在炉膛内壁面，全部布置水冷壁受热面，其他受热面的布置主要受蒸汽参数、锅炉容量和燃料性质的影响。
本锅炉为中压参数，汽化吸热较少，加热吸热和过热吸热较多。
为使炉膛出口烟温降到要求的值，保护水平烟道的对流受热面，在水平烟道内布置高、低温对流过热器。
前后隔墙省煤器采用膜式水冷壁结构。
设置省煤器时，根据锅炉的参数，省煤器出口工质状态选用非沸腾式的。
热风温度=350，理应采用二级布置空气预热器。
在省煤器的烟道转弯处，设置落灰斗，由于转弯处离心力的作用，颗粒较大的灰粒顺落灰斗下降，有利于防止回转式空气预热器的堵灰，减轻除尘设备的负担。
2.4汽水系统
按锅炉热力系统的设计要求，该锅炉的汽水系统的流程设计如下：
（1）过热蒸汽系统的流程
汽包——顶棚式过热器——低温对流过热器——一级喷水减温——高温对流过热器——汽轮机
（2）水系统的流程
给水泵——低温级省煤器——高温级省煤器——汽包——下降管——下联箱——水冷壁——上联箱——汽包。
第三章燃料燃烧计算
3.1燃烧产物计算
（1）理论烟气量及理论烟气容积
（2）空气平衡表及烟气特性表
根据该锅炉的燃料属优质燃料，可选取炉膛出口过量空气系数α’’1=1.2，选取各受热面烟道的漏风系数，然后列出空气平衡表，如表4•1。
根据上述计算出的数据，又选取炉渣份额后计算得飞灰份额αfh=0.9，计算表4•2列出各项，此表为烟气特性表。
炉膛，凝渣管
高温对流过热器
低温对流过热器
二级省煤器
二级空气预热器
一级省煤器
一级空气预热器
进口α′
1.20
1.23
1.26
1.28
1.31
1.33
漏风⊿α
0.05
0.03
0.02
出口α″
1.36
表4•2空气平衡表
表4-2理论空气量和理论烟气量计算
名称
理论空气量
Vo
Nm3/kg
0.0889×
（Car+0.375×
Sar）+0.265×
Har－0.0333×
3.583
理论氮气容积
VoN2
0.79×
V0+0.008×
Nar
2.839
三原子气体RO2的容积
VRO2
0.01866×
（Car+0.375×
Sar）
0.659
理论水蒸汽容积
V0H2O
0.111×
Har+0.0124×
Mar+0.0161×
V0
0.690
理论烟气容积
Vog
VoN2+VoH2O+VRO2
4.188
（3）烟气焓温表
表4-4烟气焓温表
温度（℃）
理论烟气焓I0g（kJ/kg）
理论空气焓I0a（kJ/kg）
飞灰的焓Ifa（kJ/kg）
烟气的焓Ig=I0g+（α-1）I0a+Ifa（kJ/kg）
α=1.15
α=1.19
α=1.23
Ig
ΔIg
100
584.6
473.0
19.8
694.3
711.3
713.2
730.6
200
1183.2
953.1
41.4
1405.6
734.0
1443.7
753.6
300
1800.7
1443.9
64.5
2081.8
734.4
2139.6
754.3
2197.3
774.2
400
2436.8
1942.0
88.0
2816.2
752.9
2893.8
773.2
2971.5
793.6
500
3089.3
2450.8
112.1
3569.1
769.0
3667.1
789.9
3765.1
810.9
600
3755.1
2973.9
136.9
4338.1
790.2
4457.0
811.6
4576.0
832.9
700
4439.9
3507.8
162.2
5128.3
813.8
5268.6
835.4
5408.9
857.1
5147.1
4048.8
187.6
5942.0
826.3
6104.0
847.9
6265.9
869.6
900
5866.1
4589.8
213.7
6768.3
843.0
6951.9
865.2
7135.5
887.4
1000
6598.9
5145.2
240.6
7611.3
848.3
7817.1
871.1
8022.9
893.8
1100
7334.4
5714.9
268.0
8459.6
851.0
8688.2
873.8
8916.8
896.6
1200
8073.0
6284.6
294.9
9310.6
880.8
9562.0
903.6
9813.4
926.4
13
1300
8830.7
6854.3
332.6
10191.4
912.2
10465.6
935.6
10739.7
959.0
14
1400
9603.7
7438.3
384.2
11103.6
899.8
11401.2
923.2
11698.7
946.6
15
1500
10370.2
8022.3
429.9
12003.5
883.6
12324.4
907.2
12645.3
930.7
16
1600
11148.1
8609.9
447.5
12887.1
929.3
13231.5
952.6
13575.9
976.0
17
1700
11932.1
9194.0
505.2
13816.4
906.7
14184.1
930.1
14551.9
953.4
18
1800
12722.3
9778.0
534.1
14723.1
937.5
15114.2
961.6
15505.3
985.7
19
1900
13520.4
10380.0
583.2
15660.6
915.7
16075.8
939.6
16491.0
963.5
2000
14315.3
10978.3
614.3
16576.3
925.7
17015.4
949.8
17454.5
973.9
21
2100
15119.4
11580.3
645.6
17502.0
925.3
17965.2
949.3
18428.4
973.2
22
2200
15925.7
12178.6
674.9
18427.3
18914.5
19401.6
（4）烟气特性表
表4-3烟气特性表
名称及公式
前屏至省煤器
空预器热段
空预器冷段
1
烟道进口过量空气系数
（查表3-3）
a'
1.15
1.19
2
烟道出口过量空气系数
（查表3-4）
a"
1.23
3
烟道平均过量空气系数
（α'
+α"
）/2
aav
1.17
1.21
4
过剩空气量
（αav-1）Vo
⊿V
0.537
0.609
0.752
5
水蒸汽容积
VoH2O+0.0161ΔV
VH2O
0.699
0.700
0.702
6
烟气总容积
Vgo+1.0161（αav-1）Vo
Vg
4.734
4.807
4.953
7
RO2占烟气容积份额
VRO2/Vg
rRO2
0.1393
0.1372
0.1331
8
H2O占烟气容积份额
VH2O/Vg
rH2O
0.1476
0.1456
0.1418
9
RO2+H2O的容积份额
rRO2+rH2O
rg
0.2869
0.2828
0.2749
10
烟气质量
1-Aar/100+1.306αavVo
Gg
kg/kg
6.381
6.475
6.662
11
飞灰浓度，αfa取0.95
αfaAar/（100Gg）
μash
0.0383
0.0378
0.0367
第四章锅炉热平衡计算
4.1热平衡及燃料消耗量计算
锅炉热平衡及燃料消耗量计算，如表
表4-5锅炉热平衡及燃料消耗量
燃料带入的热量
Qf
≈Qnet.ar
13410
排烟温度
ϑexg
126
排烟的焓
Iexg
调用函数
855.381838
冷空气温度
oC
理论冷空气焓
Icao
93.2
机械不完全燃烧热损失
q4
取用
0.60
化学不完全燃烧热损失
q3
0.00
排烟热损失
q2
（Iexg-αexgI0ca）·
（1-q4/100）/Qf×
5.49
散热损失
q5
0.20
灰渣热损失
q6
0.06
总热损失
∑q
q2+q3+q4+q5+q6
6.35
锅炉热效率
ηb
100-∑q
93.65
保热系数
φ
1-q5/（ηb+q5）
0.9979
过热蒸汽的焓
i"
sh
调用函数，psh"
=25.4MPa注
3400.5
给水的焓
ifw
调用函数，pfw=29.35MPa
1239.3
过热蒸汽流量
Dsh
1913
再热蒸汽出口焓
rh
调用函数，prh"
=4.16MPa
3602.2
再热蒸汽进口焓
i'
调用函数，prh'
=4.35MPa
2975.0
Drh
1586
锅炉有效利用热量
Q1
kJ/h
Dsh（i"
sh-ifw）+Drh（i"
rh-i'
rh）
5.1291E+09
锅炉实际燃料消耗量
B
kg/h
Q1/（ηbQf/100）
408424
24
锅炉计算燃料消耗量
Bcal
kg/s
B（1-q4/100）/3600
112.77
第五章炉膛设计和热力计算
炉膛尺寸的确定是借助于恰当选取一组炉膛热力参数（如炉膛的容积热负荷qv、截面热负荷qa等）来完成的。
当选取了较大的qv时，炉膛容积就要小一些；
当选取了较小的qa时，炉膛截面就大一些，炉膛变得较为矮胖。
在选取炉膛容积热负荷qv时，要综合考虑煤粉在炉内的停留时间、燃尽的条件、水冷壁受热面是否布置得开、炉膛出口烟温、炉膛温度和结焦倾向、整个炉膛的造价等。
在一般情况下，按燃尽条件确定的炉膛容积VL，都不足以使烟气在炉内得到足够的冷却，因此，按冷却条件确定的qv值都要小于按燃尽条件确定的qv值。
我国各大锅炉制造厂在炉膛设计中，多从燃烧安全、传热充分出发，按照冷却条件来确定qv，因此qv值都选得小些，从煤种的通用性来说采用较低的qv值较合适，缺点是锅炉尺寸较大，消耗钢材量较多。
“标准”中表ⅩⅧ所规定的是按燃尽条件允许的qv值范围，其确定的炉膛容积都较小些。
按照冷却条件确定qv值一般在80~120kW/m3之间选取；
按燃尽条件确定qv值一般在110~170kW/m3之间选取。
表1列出了我国大容量锅炉炉膛热力参数的推荐范围：
表1我国300MW、600MW电站锅炉热力参数的推荐值
燃烧方式
切向燃烧方式
对冲燃烧方式
机组容量等级
300MW
600MW
容积热负荷qv，kW/m3
贫煤
85～116
82～102
90～120
85～105
烟煤
90～118
95～125
90～115
褐煤
75～90
60～80
80～100
截面热负荷qa，MW/m2
4.5～5.2
4.6～5.4
4.2～5.2
3.8～5.1
4.4～5.2
3.6～5.0
3.8～5.2
3.3～4.3
3.6～4.5
3.2～4.5
3.5～4.8
上排一次风喷嘴中心至屏下沿的距离L，m
17～21.5
19～23
15～20
18～23
16～20
18～22
14～18
18～24
20～25
16～22
表2列出了炉膛热力参数选取的某些影响因素。
表2对炉膛热力参数选取的一些影响因素
机组容量↑
煤的着火性能↓
煤的燃尽性能↓
煤灰的结焦倾向↑
容积热负荷qv
↓
-
截面热负荷qa
↑
选定了炉膛容积热负荷qv之后，即可求炉膛容积VL：
m3
（1）
式中B—实际燃料消耗量，kg/s；
Q,p—燃料低位发热量，kJ/kg。
确定了炉膛容积以后，即可根据所选取的另外一个炉膛热力参数qa，按下式确定炉膛的截面面积AL（通常指燃烧器标高处的炉膛截面积）：
m2
（2）
式中符号意义同前。
在选取qa时，主要考虑燃料的着火、燃尽性能、炉膛和燃烧器的结焦、水冷壁高温腐蚀等要求，例如当煤的挥发分低、灰分高时，应重点考虑煤的着火问题，qa不宜选取太低，以便提高燃烧器区域的炉温，促进煤的着火和燃尽；
当燃用
升级会员 