高支模施工方案Word文档格式.docx

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在底座位置铺以50mm厚垫板。

2、严格控制第一步门架顶面的标高，其水平误差不得大于5mm。

3、搭设程序：

铺放垫木—拉线、放底座—自一端起从下到上立门架并随即装交叉支撑—装加强拉杆。

4、脚手架垂直度和水平度的调整，脚手架垂直度和水平度对于确保脚手架的承载性能至关重要其注意事项为：

（1）严格控制首层门架的垂直度和水平度，在装上以后要逐片地、仔细地调整好，使门架竖杆在两个方向的垂直偏差在2mm以内，门架顶部的水平偏差控制在5mm以内，随后在门架的顶部和底部用Ø

48脚手钢管，用异径扣件与门架连接作为大横杆和扫地杆加以固定。

（2）接门架时上下门架竖杆之间要对齐，对中的偏差不宜大于3mm。

同时注意调整门架的垂直度和水平度。

5、确保脚手架的整体刚度：

（1）整片脚手架必须适量设置水平加固杆（即大横杆）每二步架设置一道。

（2）在架子纵横面设置长剪刀撑（Ø

48脚手钢管，长6m），其高度和宽度为3～4个步距（或架距），与地面夹角为45º

～60º

，相邻之间相隔3～5个架距。

6、门架之间连接在垂直方向使用连接棒，在纵向使用交叉支撑。

可调底座可调高200～550mm，可用于支撑架以适应不同支模高度的需要，可调U形顶座，置于门架竖杆的上端同样脱模时可方便地将架子降下来，而且用于固定大楞方木。

7、安装模板前先复查其标高及中心位置，弹出边线，其尺寸标高须符合设计要求，梁起拱高度宜为全跨度的1/1000～3/1000。

8、当混凝土强度达到100%时，方可拆模，拆除架子时应自上而下进行，部件拆除的顺序与安装顺序相反。

第六节安全管理措施

1、在高支撑搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

支模分段或整体搭设安装完毕，经企业技术和安全负责人主持分段或整体验收合格后，方能进行钢筋安装。

2、高支撑施工现场应搭设工作梯，作业人员不得从支撑系统爬上爬下。

3、支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支撑底下，并由安全员现场监护，混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及其支撑系统的变形情况，发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。

4、大力制止乱搭、乱改、乱用情况，在搭制中确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。

5、门架部件的品种规格较多，必须由专门人员管理，以减少损坏，凡杆件变形和挂扣失灵的部件均不得继续使用。

6、工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并临时固定，工人必须戴安全帽、穿软底鞋并佩挂安全带。

不得单人进行装设易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全作业。

7、台风、雨季施工时，必须做好台风警报工作，由专人负责与气象部门联系，台风、雨季来临之前做好一切防台风、大雨的准备工作。

第七节模板拆除

1、非承重墙模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除。

2、所有梁板待混凝土强度达到100%设计强度时，方可拆除。

3、芯模或预留洞模板应在混凝土强度达到能保证构件和孔洞表面不发生塌陷和开裂时，方可拆除。

4、梁板如需要提前拆除时，混凝土强度必须达到设计强度的75%以上外，还须加钢支撑支顶加固。

第八节施工管理

1、本单位工程高支模施工现场安全责任人由康荣茂同志负责。

周立祥栋号长负责施工全过程的安全管理工作。

2、高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前，由安全责任人向作业人员进行安全技术交底，重点要加强高处作业的安全管理工作。

3、支模立柱基础的选定

⑴、本工程一层顶板立柱基本支承于经压路机碾压过的石粉渣地面上。

⑵、立杆与地面接触的垫板应不得小于300×

300mm，并不得设置于虚土上部。

若现场部分立柱支承面是泥土时，采取排水措施，并应在平整、夯实后的泥土面加设300×

300mm垫板支承立柱。

必要时做土承载试验，并且尽量减少混凝土施工中冲洗模板用水量，以免土层沉降引起结构下挠。

4、高支模施工现场搭设工作梯，严禁作业人员从支撑系统爬上爬下。

5、支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。

6、混凝土浇筑时，派安全员专职观察模板及支撑系统的变形情况，发现异常现象时，立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。

第九节设计计算书

9.1梁模板计算书

本工程以最大截面尺寸5001200，长10000mm的二层框架梁KL2进行设计计算的，采用胶合板木模，梁底离地面高度：

8.30m，模板底楞木间距、侧模板主档间距以及顶撑间距见第四节《支撑系统设计》。

9.1.1参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B（m）：

0.50；

梁截面高度D（m）：

1.20

混凝土板厚度（mm）：

0.16；

门架型号：

MF1219；

扣件连接方式：

单扣件；

脚手架搭设高度（m）：

8.30

承重架类型设置：

门架平行与梁截面；

门架纵距Lb（m）：

0.915；

门架几何尺寸：

b（mm）：

1219.00，b1（mm）：

750.00，h0（mm）：

1930.00，h1（mm）：

1536.00，

h2（mm）：

100.00，步距（m）：

1950.00；

加强杆的钢管类型：

Ø

48×

3.5；

立杆钢管类型：

Ø

48×

2.荷载参数

模板自重（kN/m2）：

0.35；

钢筋自重（kN/m3）：

1.50；

施工均布荷载标准值（kN/m2）：

2.5；

新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：

25.2；

倾倒混凝土侧压力（kN/m2）：

2.0；

振捣混凝土荷载标准值（kN/m2）：

2.0

3.材料参数

木材品种：

马尾松；

木材弹性模量E（N/mm2）：

10000.0；

木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

13.0；

木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：

1.5；

面板类型：

胶合面板；

钢材弹性模量E（N/mm2）：

210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

205.0；

面板弹性模量E（N/mm2）：

9500.0；

面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：

4.梁底模板参数

梁底横向支撑类型：

方木；

梁底横向方木截面宽度（mm）：

100.0；

梁底横向方木截面高度（mm）：

梁底纵向方木截面宽度（mm）：

梁底纵向方木截面高度（mm）：

120.0

梁底横向支撑间隔距离（mm）：

300.0；

面板厚度（mm）：

18.0

5.梁侧模板参数

主楞间距（mm）：

450；

次楞间距（mm）：

250；

穿梁螺栓水平间距（mm）：

500；

穿梁螺栓竖向间距（mm）：

穿梁螺栓直径（mm）：

M12；

次楞龙骨材料：

木楞，宽度50mm，高度100mm；

主楞龙骨材料：

主楞合并根数：

2

9.1.2梁模板荷载标准值计算

1.梁侧模板荷载

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载，挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

其中γ—混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t—新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，按200/（T+15）计算，得4.762h；

T—混凝土的入模温度，取27.000℃；

V—混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.065m；

β1—外加剂影响修正系数，取1.200；

β2—混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为42.495kN/m2、25.200kN/m2，取较小值25.200kN/m2作为本工程计算荷载。

9.1.3梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图

1.抗弯验算

其中，σ—面板的弯曲应力计算值（N/mm2）；

M—面板的最大弯距（N·

mm）；

W—面板的净截面抵抗矩，W=45.00×

1.8×

1.8/6=24.30cm3；

[f]—面板的抗弯强度设计值（N/mm2）；

按以下公式计算面板跨中弯矩：

其中，q—作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值：

q1=1.2×

0.45×

25.20×

0.90=12.25kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值：

q2=1.4×

2.00×

0.90=1.13kN/m；

q=q1+q2=12.247+1.134=13.381kN/m；

计算跨度（内楞间距）：

l=250.00mm；

面板的最大弯距M=0.1×

13.38×

250.002=8.36×

104N·

mm；

经计算得到，面板的受弯应力计算值：

σ=8.36×

104/2.43×

104=3.442N/mm2；

面板的抗弯强度设计值：

[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=3.442N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

q—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

q=25.20×

0.45=11.34N/mm；

l—计算跨度（内楞间距）：

E—面板材质的弹性模量：

E=9500.00N/mm2；

I—面板的截面惯性矩：

I=45.00×

1.80×

1.80/12=21.87cm4；

面板的最大挠度计算值：

ω=0.677×

11.34×

250.004/（100×

9500.00×

2.19×

105）=0.144mm；

面板的最大容许挠度值：

[ω]=l/250=250.000/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.14mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.000mm，满足要求！

9.1.4梁侧模板内外楞的计算

1.内楞计算

内楞（木或钢）直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=50×

100×

100/6=83.33cm3；

I=50×

100/12=416.67cm4；

内楞计算简图

（1）、内楞强度验算

强度验算计算公式如下：

其中，σ—内楞弯曲应力计算值（N/mm2）；

M—内楞的最大弯距（N.mm）；

W—内楞的净截面抵抗矩；

[f]—内楞的强度设计值（N/mm2）。

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=（1.2×

25.200×

0.90+1.4×

2.000×

0.90）×

0.250/1=7.43kN/m；

内楞计算跨度（外楞间距）：

l=450mm；

内楞的最大弯距：

M=0.1×

7.43×

450.002=1.51×

105N·

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1.51×

105/8.33×

104=1.806N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值：

内楞最大受弯应力计算值1.806N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=13.000N/mm2，满足要求！

（2）、内楞的挠度验算

其中E—面板材质的弹性模量：

10000.00N/mm2；

q=25.20×

0.25/1=6.30N/mm；

l—计算跨度（外楞间距）：

l=450.00mm；

E=4.17×

106N/mm2；

内楞的最大挠度计算值：

6.30×

450.004/（100×

10000.00×

4.17×

106）=0.042mm；

内楞的最大容许挠度值：

[ω]=1.800mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.042mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.800mm，满足要求！

2.外楞计算

外楞（木或钢）承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

外楞计算简图

（1）、外楞抗弯强度验算

其中σ—外楞受弯应力计算值（N/mm2）

M—外楞的最大弯距（N·

W—外楞的净截面抵抗矩；

[f]—外楞的强度设计值（N/mm2）。

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载：

P=（1.2×

0.50/2=3.35kN；

外楞计算跨度（对拉螺栓竖向间距）：

l=500mm；

外楞的最大弯距：

M=0.175×

3345.300×

500.000=2.93×

mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值：

σ=2.93×

104=3.513N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值：

外楞的受弯应力计算值σ=3.513N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

（2）、外楞的挠度验算

其中E—外楞的弹性模量，其值为10000.00N/mm2；

p—作用在模板上的侧压力线荷载标准值：

p=25.20×

0.50/1=2.84KN；

l—计算跨度（拉螺栓间距）：

l=500.00mm；

I=4.17×

106mm4；

外楞的最大挠度计算值：

ω=1.146×

2.84×

103×

500.003/（100×

106）=0.097mm；

外楞的最大容许挠度值：

[ω]=2.000mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.097mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

9.1.5穿梁螺栓的计算

验算公式如下：

其中N—穿梁螺栓所受的拉力；

A—穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000N/mm2；

查表得：

穿梁螺栓的直径：

12mm；

穿梁螺栓有效直径：

9.85mm；

穿梁螺栓有效面积：

A=76mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力：

N=25.200×

0.450×

0.500×

2=11.340kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值：

[N]=170.000×

76/1000=12.920kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=11.340kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，满足要求！

9.1.6梁底模板计算

面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。

计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

1.抗弯强度验算

计算公式如下：

其中，M—面板计算最大弯距（N.mm）；

l—计算跨度（梁底支撑间距）：

l=300.000mm；

q—作用在模板上的压力线荷载，它包括：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值

q1：

1.2×

（24.000+1.500）×

1.200×

0.90=16.524kN/m；

模板结构自重荷载：

q2：

0.350×

0.90=0.189kN/m

振捣混凝土时产生的荷载设计值

q3：

1.4×

0.90=1.260kN/m；

q=q1+q2+q3=16.524+0.189+1.260=17.973kN/m；

面板的最大弯距：

M=0.1×

17.973×

300.0002=161757.000N·

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

其中，σ—面板承受的应力（N/mm2）；

M—面板计算最大弯距（N.mm）；

W—面板的截面抵抗矩

b：

面板截面宽度，h：

面板截面厚度；

W=0.500×

18.0002/6=27000.000mm3；

f—面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；

f=13.000N/mm2；

面板截面的最大应力计算值：

σ=M/W=161757.000/27000.000=5.991N/mm2；

σ=5.991N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》挠度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下：

其中，q—作用在模板上的压力线荷载：

q=（（24.0+1.50）×

1.200+0.35）×

0.50=15.48N/mm；

l=300.00mm；

E—面板的弹性模量：

E=9500.0N/mm2；

I=50.000×

1.8003/12=24.300cm4；

面板的最大允许挠度值：

[ω]=300.0/250=1.200mm；

ω=0.677×

15.475×

300.04/（100×

9500.0×

2.43×

105）=0.362mm；

ω=0.362mm小于面板的最大允许挠度值：

[ω]=1.200mm，满足要求！

9.1.7梁底纵、横向支撑计算

（一）、梁底横向支撑计算

本工程梁底横向支撑采用方木100.000mm×

100.000mm，即两根50×

100mm的方木组拼。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；

1.荷载的计算：

（1）钢筋混凝土梁自重（kN/m）：

q1=（24.000+1.500）×

0.300=9.180kN/m；

（2）模板的自重荷载（kN/m）：

q2=0.350×

（2×

1.200+0.400）/0.400×

0.300=0.315kN/m

（3）活荷载为振捣混凝土时产生的荷载（kN）：

经计算得到，活荷载标准值

P1=2.000×

0.300=0.600kN；

均布荷载设计值：

q=1.2×

9.180×

0.90+1.2×

0.315×

0.90=10.255kN/m；

集中荷载设计值：

P=1.4×

0.600×

0.90=0.756kN；

均布荷载标准值：

q=9.180+0.315=9.495kN/m；

2.抗弯强度验算：

最大弯矩计算公式如下：

其中，M—计算最大弯距（N·

l—计算跨度（门架宽度）；

l=1219.000mm；

q—作用在模板上的均布荷载设计值；

q=10.255kN/m

p—作用在模板上的集中荷载设计值；

p=0.756kN

a—计算简图a段长度；

a=（1.219-0.500）/2=0.360m

c—计算简图c段长度；

c=0.500m

最大弯距：

M=10.255×

（0.360×

1.219-0.500）/8+0.756×

1.219/4=0.191kN·

m；

按以下公式进行梁底横向支撑抗弯强度验算：

其中，σ—梁底横向支撑承受的应力（N/mm2）；

M—梁底横向支撑计算最大弯距（N.mm）；

W—梁底横向支撑的截面抵抗矩

b：

板底横向支撑截面宽度，h：

板底横向支撑截面厚度；

W=50.000×

100.0002/6=83333.333mm3

f－梁底横向支撑截面的抗弯强度设计值（N/mm2）；

梁底横向支撑截面的最大应力计算值：

σ=M/W=0.191×

106/83333.333=2.290N/mm2；

木方的最大应力计算值2.290N/mm2小于木方抗弯强度设计值13.000N/mm2，满足要求！

3.抗剪强度验算

最大剪力的计算公式如下：

截面抗剪强度