永合高分子研发大厦3栋塔吊基础施工方案Word格式.docx
《永合高分子研发大厦3栋塔吊基础施工方案Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《永合高分子研发大厦3栋塔吊基础施工方案Word格式.docx（19页珍藏版）》请在冰点文库上搜索。
2、第四系残积层砂质粘性土（Qel、层序号2-1）：
褐黄色、灰褐色，由花岗岩风化残积而成，原岩结构可辨湿，硬塑状,局部呈坚硬状。
场地内全部钻孔可见，层厚介于6.70m～12.90m，平均9.50m，层底高程介于11.86m～15.06m。
3、燕山四期黑云母二长花岗岩（K1Pt）：
主要矿物成分为石英、长石及云母，控制深度内，按其风化程度不同可分为全风化、强风化、中风化及微风化四个风化岩带。
（1）全风化花岗岩（层序号3-1）：
褐红色,褐黄色,稍湿,坚硬状,原岩结构清晰,构岩矿物除石英外均风化成土状,岩芯呈柱状,泡水易崩解。
场地内全部钻孔均分布，层厚介于2.50m～9.50m，平均6.50m，层底高程介于4.82m～9.84m。
（2）强风化花岗岩（层序号3-2）：
褐黄色,稍湿,坚硬状,基本保持原岩结构,岩芯呈土状、砂砾状,泡水易崩解。
该层全部钻孔均有揭露，厚度介于2.70m～9.60m,平均7.65m；
层底标高介于-2.79m～5.61m。
（3）中风化花岗岩（层序号3-3）：
黄褐、灰褐色，岩芯较破碎、呈块状为主，少许短柱状，锤击易碎，裂隙发育，属软岩类，岩体基本质量等级为Ⅴ类。
该层钻孔均有揭露，厚度介于1.00m～2.20m,平均1.52m；
层底标高介于-4.38m～4.61m。
第二章塔吊选型及定位
第四节塔吊选型
塔吊选型及臂长考虑了满足现场吊运的需求，考虑了施工的先后顺序、加工场地的位置及主要施工道路的走向，同时出于对安全吊装的考虑对塔吊选型及臂长做了近一步优化。
本工程拟选用中联重科股份有限公司生产的QZT100（6513）型塔吊。
塔吊选型及臂长如下：
选用QZT100（6513）型塔吊在基坑外侧，根据结构施工需要，独立安装高度46m，后续不再安装附着。
主要满足地下室和主体结构、装饰和水电等工程需要，该塔吊最大臂长65m,现场实际使用臂长60m。
QTZ6513塔吊相关参数见下表
臂长
平衡臂长
最大起重量
臂长端部起重量
自由高度
50m
m
6吨
2.14吨
46m
QTZ6513塔吊起重参数
幅度（米）
2.5~21.62
24
28
32
36
39.16
40
42
44
46
起重量（吨）
6.00
5.35
4.43
3.77
3.26
2.93
2.86
2.68
2.53
2.39
48
50
2.25
2.14
第五节塔吊定位
综合考虑现场周围环境，设计基础平面布置及施工现场材料堆场、吊运等因素，将塔吊布置在基坑西侧中部（至结构C轴4600mm，基坑边缘5250mm），具体如下图所示。
塔吊基础顶面相对标高为：
-1m（即高出现有路面200mm，塔吊基础底面相对标高为：
-2.6m,基础截面尺寸（长×
宽×
高）为5.6m×
5.6m×
1.6m。
塔吊基础进行打桩处理，每个塔吊基础打4根混凝土预制管桩，桩尖进入岩层不小于1m,桩基承载力为2200KN，具体管桩施工记录见附件所示。
第三章塔吊基础施工
第六节塔吊基础配筋
参照《QTZ6513塔式起重机说明书》塔吊基础配筋要求及塔吊基础计算书（详见第三章节），基础尺寸为5600x5600mm，底筋和面筋均为纵横双向30根25mm（HRB400），拉结筋Φ10@540，具体如下图所示。
第七节塔吊基础施工
塔吊基础承台土方开挖采用机械不放坡开挖，开挖至距设计标高200mm时人工清底，在开挖过程中注意天气预报，在雨天要注意基础排水的。
开挖过程中测量人员应随时观测开挖深度，防止超挖。
（1）垫层浇筑
塔吊基础浇筑100mm厚C15混凝土垫层。
垫层浇筑前基层应进行夯实与适当平整。
塔吊基础采取木模板支设方式，模板支设应牢固可靠,采用18mm厚多层板做面板，50×
100木方做背楞，Ф48钢管做外楞的模板支撑。
钢筋绑扎与塔吊基础预埋件安装
塔吊基础钢筋绑扎前，砖胎模内落地灰、积水、其他杂物清理干净。
先在垫层上画出钢筋定位线，然后绑扎基础底层双向钢筋网，底层钢筋网绑扎完成后安放垫块，然后绑扎承台马凳筋及上层钢筋网，上层钢筋网绑扎完成后，绑扎基础拉结筋及中间分布筋。
由于基础钢筋绑扎须人进入基础内进行绑扎，因此在绑扎过程中注意留出人员出口，待内部钢筋绑扎完成后进行封闭。
基础钢筋网片的绑扎应注意：
双向主筋的钢筋网必须全部钢筋相交点绑扎牢固，相邻绑扎点的钢丝扣设置成八字形，以免钢筋网片歪曲变形。
马凳筋加工绑扎应控制好上下层钢筋网片的间距。
基础钢筋绑扎完成后，进行塔吊基础预埋锚固件安装。
第八节质量验收
塔吊基础钢筋按要求取样送检，检测不合格的，不得使用。
塔吊基础钢筋绑扎好后，应做隐蔽工程验收。
隐蔽工程包括塔吊基础预埋件或预埋节及钢筋。
验收合格后方可浇筑混凝土。
第九节混凝土浇筑
混凝土浇筑前，应对塔吊基础预埋锚固件的安装情况进行复查，确保安装准确。
塔吊基础混凝土采用C35商品混凝土。
浇筑前应将基础内的杂物清理干净，若基础内有积水，应在浇筑混凝土前，进行抽水，待积水清理干净后方可浇筑。
塔吊承台采用一次性浇筑，在浇筑过程中应先浇筑承台四角及外边，然后承台内顺序浇筑，防止承台边角出现浇筑不实的缺陷。
在浇筑至接近承台顶面标高时，暂停浇筑，重新再复合一次塔吊基础预埋件的位置，待复核无误或校正后再继续浇筑，直至完成。
混凝土浇筑过程中，应随浇筑随振捣，振捣时，应按要求进行，并避免碰撞承台钢筋及塔吊基础预埋件。
混凝土浇筑完成后，应及时进行养护，直至达到龄期强度后，方可进行塔吊标准节的安装工作。
浇筑混凝土时，应在浇筑地点随机抽取混凝土制作预留7d、28d试块，以便检查塔吊基础混凝土强度，确保塔吊安装时基础混凝土应达到80%以上设计强度，塔吊运行使用时混凝土应达到100%设计强度。
取样与试块留置应符合现行国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015的有关规定。
第一十节降排水措施
（1）土方开挖过程的排水
当土方开挖至设计标高人工清理过程中，如遇降水，则在塔吊基础基坑内任一角挖一小坑，采用抽水泵抽水至水抽干方可继续施工。
在本工程塔吊基础施工中，塔吊在基础基坑内一角设置降水井，采用水泵抽水方式保持正常施工。
（2）塔吊基础的排水
为保证塔吊在使用过程中基础内不积水，塔吊基础面中心2.9m*2.9m范围向上凸起，并以中心向四周找坡。
第一十一节其他事项
塔吊基础混凝土施工中或基础混凝土达到一定强度后，采用预埋或钉专用观测钉等方式在塔吊基础顶面四角做好沉降及位移观测点，并做好原始记录，塔吊安装后定期进行观测和记录。
塔吊基础混凝土外观质量不应有严重缺陷，即受力钢筋不得有露筋、蜂窝、孔洞、夹渣，影响结构性能和使用的裂缝。
不宜有一般缺陷。
塔吊基础尺寸允许偏差和检验方法
项目
允许偏差（mm）
检验方法
标高
±
20
水准仪或拉线、钢尺检查
平面外形尺寸（长、宽、高）
钢尺检查
表面平整度
10、L/1000
预埋锚栓
标高（顶部）
中心距
2
注：
表中L为矩形基础的长边。
第一十二节塔吊基础施工安全技术措施
做好进场人员的三级安全教育，并对进场施工人员建立安全档案。
施工现场施工人员要按要求戴安全帽。
作业人员在作业过程中严禁嬉戏打闹，须按要求操作施工机械，听从管理人员指挥。
施工前对作业人员进行安全技术交底，并履行全员签字手续。
进行电焊作业人员，必须经专业培训考核合格后持证上岗。
现场用电应提前向专业人员告知，禁止私自拉线接电。
夜间作业，配备足够的照明设施。
未尽事宜，按国家、行业相关规范、规程、标准及项目部相关规定执行。
第四章塔吊基础计算书
第一十三节计算依据
本工程QZT100（6513）型塔吊基础计算依据如下所示。
（1）《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-2009
（2）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
（3）《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008
（4）《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
（5）品茗建筑安全计算软件V11.0
第一十四节塔机属性
本工程QZT100（6513）型塔吊塔机属性如下所示。
塔机型号
QZT100（6513）中联重科
塔机独立状态的最大起吊高度H0（m）
43
塔机独立状态的计算高度H（m）
塔身桁架结构
方钢管
塔身桁架结构宽度B（m）
1.8
第一十五节塔机荷载
（1）塔机传递至基础荷载标准值如下所示。
工作状态
塔机自重标准值Fk1（kN）
1083.9
起重荷载标准值Fqk（kN）
100
竖向荷载标准值Fk（kN）
1183.9
水平荷载标准值Fvk（kN）
22.8
倾覆力矩标准值Mk（kN·
m）
2152
非工作状态
竖向荷载标准值Fk'
（kN）
水平荷载标准值Fvk'
97
倾覆力矩标准值Mk'
（kN·
2695.1
（2）塔机传递至基础荷载设计值如下所示。
塔机自重设计值F1（kN）
1.35Fk1＝1.35×
1083.9＝1463.265
起重荷载设计值FQ（kN）
1.35Fqk＝1.35×
100＝135
竖向荷载设计值F（kN）
1463.265+135＝1598.265
水平荷载设计值Fv（kN）
1.35Fvk＝1.35×
22.8＝30.78
倾覆力矩设计值M（kN·
1.35Mk＝1.35×
2152＝2905.2
竖向荷载设计值F'
1.35Fk'
＝1.35×
水平荷载设计值Fv'
1.35Fvk'
97＝130.95
倾覆力矩设计值M'
2695.1＝3638.385
第一十六节桩顶作用效应计算
承台布置
桩数n
4
承台高度h（m）
1.6
承台长l（m）
5.6
承台宽b（m）
承台长向桩心距al（m）
3
承台宽向桩心距ab（m）
承台参数
承台混凝土等级
C35
承台混凝土自重γC（kN/m3）
25
承台上部覆土厚度h'
（m）
承台上部覆土的重度γ'
（kN/m3）
19
承台混凝土保护层厚度δ（mm）
配置暗梁
否
承台底标高d1（m）
-2.6
基础布置图
承台及其上土的自重荷载标准值：
Gk=bl（hγc+h'
γ'
）=5.6×
5.6×
（1.6×
25+0×
19）=1254.4kN
承台及其上土的自重荷载设计值：
G=1.2Gk=1.2×
1254.4=1505.28kN
桩对角线距离：
L=（ab2+al2）0.5=（32+32）0.5=4.243m
（1）荷载效应标准组合
轴心竖向力作用下：
Qk=（Fk+Gk）/n=（1083.9+1254.4）/4=584.575kN
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：
Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L
=（1083.9+1254.4）/4+（2695.1+97×
1.6）/4.243=1256.397kN
Qkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L=（1083.9+1254.4）/4-（2695.1+97×
1.6）/4.243
=-87.247kN
（2）荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L
=（1463.265+1505.28）/4+（3638.385+130.95×
1.6）/4.243=1649.096kN
Qmin=（F+G）/n-（M+Fvh）/L
=（1463.265+1505.28）/4-（3638.385+130.95×
1.6）/4.243=-164.824kN
第一十七节桩承载力验算
桩参数
桩类型
预应力管桩
预应力管桩外径d（mm）
500
预应力管桩壁厚t（mm）
125
桩混凝土强度等级
C80
桩基成桩工艺系数ψC
0.85
桩混凝土自重γz（kN/m3）
桩混凝土保护层厚度б（mm）
35
桩底标高d2（m）
-21.12
桩有效长度lt（m）
18.52
桩端进入持力层深度hb（m）
1
桩配筋
桩身预应力钢筋配筋
65015Φ10.7
桩身承载力设计值
2200
桩裂缝计算
钢筋弹性模量Es（N/mm2）
200000
裂缝控制等级
一级
混凝土弹性模量Ec（N/mm2）
38000
混凝土有效预压应力σpc（Mpa）
6.2
地基属性
地下水位至地表的距离hz（m）
1.33
自然地面标高d（m）
是否考虑承台效应
土名称
土层厚度li（m）
侧阻力特征值qsia（kPa）
端阻力特征值qpa（kPa）
抗拔系数
承载力特征值fak（kPa）
素填土
5
10
150
0.6
-
粘性土
14.75
3500
强风化岩
23.2
110
2000
0.65
（1）桩基竖向抗压承载力计算
桩身周长：
u=πd=3.14×
0.5=1.571m
hb/d=1×
1000/500=2<
λp=0.16hb/d=0.16×
2=0.32
空心管桩桩端净面积：
Aj=π[d2-（d-2t）2]/4=3.14×
[0.52-（0.5-2×
0.125）2]/4=0.147m2
空心管桩敞口面积：
Ap1=π（d-2t）2/4=3.14×
（0.5-2×
0.125）2/4=0.049m2
Ra=ψuΣqsia·
li+qpa·
（Aj+λpAp1）=0.8×
1.571×
（2.4×
10+14.75×
35+1.37×
110）
+2000×
（0.147+0.32×
0.049）=1194.214kN
Qk=584.575kN=Ra=1194.214kN
Qkmax=1256.397kN=1.2Ra=1.2×
1194.214=1433.056kN
满足要求！
（2）桩基竖向抗拔承载力计算
Qkmin=-87.247kN<
按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：
Qk'
=87.247kN
桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，
桩身的重力标准值：
Gp=lt（γz-10）Aj=18.52×
（25-10）×
0.147=40.909kN
Ra'
=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×
（0.6×
2.4×
10+0.6×
14.75×
35+0.65×
1.37×
+40.909=571.342kN
=87.247kN=Ra'
=571.342kN
（3）桩身承载力计算
纵向预应力钢筋截面面积：
Aps=nπd2/4=15×
3.142×
10.72/4=1349mm2
1）轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：
Q=Qmax=1649.096kN
桩身结构竖向承载力设计值：
R=2200kN
Q=1649.096kN=2200kN
2）轴心受拔桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：
Q'
=-Qmin=164.824kN
fpyAps=（650×
1348.804）×
10-3=876.722kN
=164.824kN=fpyAps=876.722kN
（4）裂缝控制计算
裂缝控制按一级裂缝控制等级计算。
根据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008第5.8.8条，按严格要求不出现裂缝的一级裂缝控制等级，在荷载效应标准组合下混凝土不应出现拉应力：
桩换算截面面积
A0=ApsEs/Ec=1348.804×
200000/38000=7098.966mm2
σck-σpc=Qkmin/A0-σpc=87.247×
103/7098.966-6.2=-18.49N/mm2=0
裂缝控制验算满足要求！
第一十八节承台计算
承台配筋
承台底部长向配筋
HRB400Φ25@180
承台底部短向配筋
承台顶部长向配筋
承台顶部短向配筋
（1）荷载计算
承台有效高度：
h0=1600-50-25/2=1538mm
M=（Qmax+Qmin）L/2=（1649.096+（-164.824））×
4.243/2=3148.617kN·
X方向：
Mx=Mab/L=3148.617×
3/4.243=2226.409kN·
Y方向：
My=Mal/L=3148.617×
（2）受剪切计算
V=F/n+M/L=1463.265/4+3638.385/4.243=1223.392kN
受剪切承载力截面高度影响系数：
¦
Â
hs=（800/1538）1/4=0.849
塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：
a1b=（ab-B-d）/2=（3-1.8-0.5）/2=0.35m
a1l=（al-B-d）/2=（3-1.8-0.5）/2=0.35m
剪跨比：
Ë
b'
=a1b/h0=350/1538=0.228，取¦
b=0.25；
l'
=a1l/h0=350/1538=0.228，取¦
l=0.25；
承台剪切系数：
Á
b=1.75/（¦
b+1）=1.75/（0.25+1）=1.4
l=1.75/（¦
l+1）=1.75/（0.25+1）=1.4
hs¦
bftbh0=0.849×
1.4×
1.57×
103×
1.538=16077.017kN
lftlh0=0.849×
V=1223.392kN≤min（¦
bftbh0，¦
lftlh0）=16077.017kN
（3）受冲切计算
塔吊对承台底的冲切范围：
B+2h0=1.8+2×
1.538=4.876m
ab=3m≤B+2h0=4.876m，al=3m≤B+2h0=4.876m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！
（4）承台配筋计算
1）承台底面长向配筋面积
S1=My/（¦
1fcbh02）=2226.409×
106/（1.03×
16.7×
5600×
15382）=0.01
Æ
1=1-（1-2¦
S1）0.5=1-（1-2×
0.01）0.5=0.01
Ã
S1=1-¦
1/2=1-0.01/2=0.995
AS1=My/（¦
S1h0fy1）=2226.409×
106/（0.995×
1538×
360）=4041mm2
最小配筋率：
Ñ
=0.15%
承台底需要配筋：
A1=max（AS1,¦
bh0）=max（4041,0.0015×
1538）=12920mm2
承台底长向实际配筋：
AS1'
=15763mm2≥A1=12920mm2
2）承台底面短向配筋面积
S2=Mx/（α2fcbh02）=2226.409×
ζ2=1-（1-2¦
S2）0.5=1-（1-2×
S2=1-¦
2/2=1-0.01/2=0.995
AS2=Mx/（¦
S2h0fy1）=2226.409×
A2=max（4041,¦
lh0）=max（4041,0.0015×
承台底短向实际配筋：
AS2'
=15763mm2≥A2=12920mm2
3）承台顶面长向配筋面积
承台顶长向实际配筋：
AS3'
=15763mm2≥0.5AS1'
=0.5×
15763=7882mm2
4）承台顶面短向配筋面积
AS4'
=15763mm2≥0.5AS2'
5）承台竖向连接筋配筋面
升级会员 