达陕高速公路D合同段梁预制技术交底书文档格式.docx
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右幅13>
40m+133
m路基+3>
40m
12
18
80
龙洞沟大桥（ZK114+813.5?
ZK115+622.5,丫K114+818.5?
YK115+609.5）位于分离式路基上，跨越龙洞沟，右线因靠陡坡上方设有一段133m的路基
本桥在跨越龙洞沟的桥孔中咼墩较多，最大墩咼66.14m，高度大于60m的桥墩有10个之多。
龙洞沟大桥上部结构左线采用20MOr预应力砼简支T型梁，分五联，右线采用13>
40mT型梁+133m的路基+3>
40mT型梁，分五联，桥面简支连续。
下部结构根据墩高半幅双柱
变截面矩形空心薄壁墩、半幅双柱圆墩，挖孔灌注桩基础。
桥台采用桩柱式桥台，挖孔灌注
桩基础。
该桥为40米简支T型梁，桥面简支连续，梁高2.5米，桥梁设计线标高位于道路中心线左、右1m处，左线桥平面位于直线及R=2500m圆曲线、LS1=290m、LS1=235m的缓和曲线段内，纵面位于i1=0.3%、i2=4%、R=13000m的凹型竖曲线上。
右线桥平面位
于直线及R=3300m圆曲线、LS=340m的缓和曲线段内，纵面位于i1=0.3%、i2=4%、
R=1300Om的凹型竖曲线上。
桥面铺装为O.1m厚混凝土现浇层，上层为0.1m厚沥青混凝土桥面铺装。
支座+垫石+调平钢板组合高度为0.25m，桥墩处采用GJZ板式橡胶支座
350*450mm,H=0.057m,垫石高度0•仃8m。
桥台处采用GJZF4板式橡胶支座350*450mm,
H=0.081m，垫石高度0.154m,T梁梁底预埋钢板中心外露0.015m。
设计采用等跨布置，标准预制梁长：
3994cm。
（2）预制梁体模板设计已经考虑由于曲线半径较小引起的梁体外侧及内侧弧长及弦长的影响,对翼板底模进行加宽,预制时在侧面加设与弧长相同的侧模既可,对于由于曲线引起的同一片梁体端部长度影响,梁长变化采用调整端部等截面段的长度,保持梁端至支座中心线的距离不变。
（3）由于盖梁顶部垫石为水平位置,桥梁设计有纵坡,横坡,根据龙洞沟大桥桥梁的设计纵坡及T梁设计情况,考虑桥梁设计为单向横坡,桥梁纵坡及横坡采取以下方法调整：
设置伸缩缝端的梁体在台座按照梁体设计纵坡设置凹槽,梁体底部预埋钢板突出梁体形成与支座水平接触,设计横坡通过调整侧模高度由梁体顶部行车道板形成。
二、预应力张拉程序及计算书
（1）预应力材料：
预应力钢束：
采用（GB／T5224-2003）规定的低松驰高强度钢绞线,Rby=1860Mpa,
25
直径15.2mm，公称截面积140mm，弹性模量：
1.95XiO5Mpa设计张拉应力：
锚下控制应力为0.75
Rby=1395Mpa,初始应力为：
10%&
=139.5Mpa,根据预应力设计情况，不考虑预应力钢束与锚圈口之间的摩擦损失。
（2）预应力布置方式：
见附表
1、预制T梁锚具采用M15-7、M15-8系列锚具及其配套的张拉设备，管道成孔采用
镀锌金属波纹管
2、为了满足锚具布置的需要，T梁端部加厚，梁肋内预应力钢束除
竖向弯曲处，在主梁马蹄部位尚有平面弯曲，与此相应。
锚固面在
一个方向倾斜，使预应力钢束张拉时垂直于锚固端面。
3、钢绞线的弯折处采用圆曲线过渡，管道必须圆顺，预制T梁定位钢筋以间隔为1米设置一组，曲线孔道需加密。
4、预制T梁中钢束均采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉。
5、钢绞线张拉锚下控制应力为0=0.75FU=1395Mpa张拉采用双控，以钢束伸长量进行校核，每束钢绞线张拉控制应力：
N（根数）
1X1395X140（牛顿）。
每束钢铰线张拉应力见下表
T梁名称
钢束编号
钢绞线类型
束数
每束
根数
每束控制张拉应力&
10%&
20%&
100%&
内主梁
Ni
①S15.2
1
8
156240
312480
1562400
N2
N3
7
136710
273420
1367100
N4
Ns
2
外主梁
N5
（3）预应力钢绞线理论伸长值计算：
根据预应力筋的理论长度简化计算公
式:
AL=（Pp.L）/（Ap.Ep）
其中：
Pp-预应力筋的平均张拉力，直线长度取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋，
计算方法为：
Px1-e-（kx+讨）/（kx+卩）其中P—预应力筋张拉端的张拉力（N）,X为从张拉端至计算截面的孔道长度（m,f—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，
（rud）。
K—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数：
选取值为k=0.0015;
U:
预应力筋与孔道壁的摩擦系数1=0.25;
Ap:
预应力筋的截面面积（140mm）;
Ep:
预应力筋的弹性模量（1.95X05Mpa。
计算见附表：
（4）张拉程序及注意事项：
1根据设计文件及规范要求：
低松弛钢绞线束后张程序为：
O—初应力（10%&
con）—100%&
con持荷2分钟一锚固。
2由于梁体设计横向钢度较差，为防止张拉过程中梁体出现横向弯曲，
预应力张拉在混凝土强度达到设计强度的85%且龄期不少于7天，方可张拉预
应力钢束，张拉顺序：
N1-N2-N3-N4-N5,张拉时采用两端同时对称张拉。
钢绞线张拉时应先张拉到初应力10%伸长值应从初应力开始量测（即此时划线，做标记），张拉至100%空制应力时进行测量伸长值。
3张拉所用千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的
关系曲线，校验应在法定计量技术机构定期进行。
4根据设计文件及规范要求，台座在跨中下设拱度4.5cm，向两端按照
二次抛物线进行分配；
二次抛物线分配方法：
§
x=§
x（-4x2/L2）；
式中：
x—任意点（距离为x）的预拱度；
—梁中下设拱总高度：
4.5cm,L—计算跨径：
3890cm;
x—跨中至任意点的水平距离。
（附表）
点位
3
4
5
6
9
10
11
至中点
19.4
水平距
离（m
14
16
下拱值
0.04
0.03
0.02
0.01
0.00
（m）
5实施张拉时，应使千斤顶的张拉力作用线与预应力筋的轴线重合一致
6预应力筋的锚固应在张拉控制应力处于稳定状态下进行，锚固阶段张拉端应力筋的
内缩量不大于6mm
5）压浆：
1、水泥浆自搅拌至压入孔道的延续时间，视气温情况而定，一般
在30~45min范围内。
水泥浆在使用前和压注过程中应连续搅拌。
2、压浆时，对曲线孔道和竖向孔道应从最低点的压浆孔压入，由最高点的排气孔排
气和泌水。
压浆顺序宜先压注下层孔道。
3、压浆应缓慢、均匀地进行，不得中断，并应将所有最高点的排气孔依次一一放开
和关闭，使孔道内排气通畅。
较集中和邻近的孔道，宜尽量先连续压浆完成，不能连续注浆的孔道应在压浆前用压力水冲洗通畅。
4、对掺加外加剂泌水率较小的水泥浆，通过试验证明能达到孔道内饱满时，可采用
一次压浆的方法；
不掺加外加剂的水泥浆，可采用二次压浆法，两次压浆的间隔时间宜为30~45min。
5、压浆时使用活塞式压浆泵。
压浆的最大压力宜为0.5~0.7MPa；
压浆应达到孔道
另一端饱满和出浆，并应达到排气孔排出与规定稠度相同的水泥浆为止。
为保证管道中充满灰浆，关闭出浆口阀门后，应保持不小于0.5MPa的一个稳压期，该稳压期不宜少于2min
6、压浆过程中及压浆后48h内，结构混凝土的温度不得低于5度，否则应采取保温措施。
当气温高于35度时，压浆宜在夜间进行。
7、压浆后应从检查孔抽查压浆的密实情况，如有不实，应及时处理和纠正。
压
浆时每一工作班应留取不少于3组的70.7mm*70.7mm*70.7mm立方体试件，标准养护28d，检查其抗压强度，作为评定水泥浆质量的依据。
8、T梁移动前应先送试压浆同步养护试件，如果水泥浆强度达不到
5MPa，不能移动梁体。
三、钢筋制作及模板安装：
钢筋加工前应熟悉钢筋设计图纸，并对所有钢筋结合梁体几何
尺寸
进行复核，并使钢筋表面洁净，无油腻、漆皮、鳞锈、钢筋加工时应保持钢筋
平直，无局部弯折，成盘的钢筋和弯曲的钢筋均应调直。
钢筋的弯制和末端的弯钩应符合设计要求。
存放
1、钢筋要调直、除锈，下料、弯制要准确，加工好的半成品钢筋要分类挂牌
截面位置及
2、钢筋骨架在T梁底板上绑扎成型。
模架的相关部位要标出主筋、箍筋、变
骨架长度，绑扎完成经核对无误后进行点焊和绑扎，点焊节点数应大于骨架总节点数的2/3。
3、①大于12mm勺二级钢筋，接头采用搭接电弧焊时应做成双面焊缝，且两钢筋搭接端部应预先折向一侧，使两接合钢筋轴线一致。
接头双面焊缝的长度不应小于5d（d为钢筋勺直径）。
4、①小于12mm勺钢筋，采用搭接绑扎。
搭接长度一级钢筋不得小于25d,二级钢筋不得小于35d。
5、绑扎边梁钢筋骨架时，应按设计要求预埋防撞护栏勺连接钢筋及其他预埋件。
6、为保证混凝土保护层厚度，在钢筋骨架外侧必须绑扎塑料垫块。
7、绑扎好勺钢筋骨架经检验合格后，方可进行模板勺支立工作。
8、钢筋在绑扎和焊接前应按图纸位置准确定位，钢铰线定位钢筋应准确牢
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