满堂碗扣式脚手架计算书Word下载.doc

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5、二次混凝土自重=5.4175×

1×

2600/（16.17×

1）=871.09kg/m2

6、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架、托架自重

荷载组合 Q=1.2×

（837.23+45+871.09）+1.4×

（200+251.17）=2735.62kg/m2

（二）单肢立杆可支撑面积，按图示二种形式进行初步计算

1、若按支撑支架荷载面积图

（1）所示，S=0.6×

0.9=0.54m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为2735.62×

0.54=1477.235kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。

按22米计算，则其长度为22×

1.8+（1.2+0.6）×

12=53.4m,重量为53.4×

5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N2=1477.235+1.2×

267=1797.635，合1797.635×

9.8=17617N（17.617KN）。

2、若按支撑支架荷载面积图

（2）所示，S=0.6×

0.6=0.36m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆可支撑荷载为N3=2735.62×

0.36=984.823kg，此时，若分析单肢杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。

5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=984.823+1.2×

267=1305.223kg，合1305.223×

9.8=12791N（12.791KN）。

（三）分析计算、结论

1、整体稳定验算：

已知碗扣式脚手架的立杆计算长度系数μw=0.9325μ=0.9325×

1.55=1.4454；

[μ为相应条件下扣件式脚手架整体稳定的计算长度系数（转化为对长度为步距h的立杆段进行计算）]。

f=205N/mm2，D=48mm,d=48-3.5=44.5mm，步距h=1.2m。

长细比λ=μwh/i=1.4454×

1.2/[（√（D2+d2））/4]=1.7345/0.0166=105

根据λ，查得支架稳定系数φ=0.551。

容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.551×

489mm2×

205N/mm2/（0.9×

1.59）=38598N=38.598KN。

[γm为材料强度附加分项系数=1.19（1+η）/（1+1.17η）=1.59，对于受压杆件，通常最大值取为1.59，本单元计算时取1.59]

2、单肢稳定验算：

首先确定碗扣式脚手架单肢杆件计算长度系数查表时所需确定的h/b值，已知h/b1=1.2/0.9=1.33，h/b2=1.2/0.6=2

（1）若h/b1=1.2/0.9=1.33，则查表得μ1w=1.718，长细比λ=μ1wh/i=1.718×

1.2/[（√（D2+d2））/4]=2.0616/0.0166=124

根据λ，查得支架稳定系数φ=0.428。

容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.428×

1.59）=29982N=29.982KN。

（3）若h/b2=1.2/0.6=2，则查表得μ1w=1.421，长细比λ=μ1wh/i=1.421×

1.2/[（√（D2+d2））/4]=1.7052/0.0166=103

根据λ，查得支架稳定系数φ=0.566。

容许荷载Ncr=φAf/（0.9γm）=0.566×

1.59）=39650N=39.650KN。

3、初步结论

（1）根据整体稳定及单肢稳定计算结果，初步认为上面所列两种形式都能满足满足强度及稳定性要求要求，但对于有些受力较大的部位仍需进行复核计算。

（2）由于梁端部比较重，所以以下的计算中针对此种情况进行复核计算，再进行方案的选折。

二、复核计算书（梁端部截面复核计算）

（一）1m纵向计算单元进行荷载计算

1、首次混凝土自重=（26.5845m2×

2600kg/m3）/（26.65m×

1m）=2593.61kg/m2

2、方木及模板重=45kg/m2

4、冲击荷载=2593.61×

0.3=778.08kg/m2

5、二次混凝土自重=18.051×

2600/（26.65×

1）=1761.07kg/m2

6、超过10m排架计算立杆稳定时需计算排架自重。

（2593.61+1761.07+45）+1.4×

（200+778.08）=6648.928kg/m2

（二）每棵立杆可支撑面积，按图示二种形式进行复核计算

1、若仍按支撑支架荷载面积图

（1）所示，S=0.6×

0.9=0.54m2，立杆步距按1.2m，则单肢立杆支撑荷载为6648.928×

0.54=3590.42kg，此时，应按底柱进行计算，需计算杆件自重产生的压力。

5=267kg,此时单肢杆支撑荷载N2=3590.42+1.2×

267=3910.82，合3910.82×

9.8=38326N（38.326KN）。

2、若仍按支撑支架荷载面积图

（2）所示，S=0.6×

0.6=0.36m2，则单肢立杆支撑荷载为N3=6648.928×

0.36=2393.61kg，此时，若分析单肢立杆压杆稳定，则需计算杆件自重产生的压力。

5=267kg,此时单肢立杆支撑荷载N3=2393.61+1.2×

267=2714.01kg，合2714.01×

9.8=26597N（26.597KN）。

3、分析、结论

（1）、整体稳定性验算分析：

根据前面整体稳定计算可知，支架整体稳定情况下立柱最大承载力为38.598KN。

对于梁端部而言，若采用0.6×

0.9间距，1.2步距，立杆最大受力38.326KN＜38.598KN，虽然满足要求，但富余量不大，对于长时间而言不安全，所以不宜选用。

若采用0.6×

0.6m间距，1.2m步距，立杆最大受力26.597KN＜38.598KN，满足安全要求且有较大安全富余量，可以采取此种形式。

但仍需针对此种情况进行单肢稳定演算。

（2）、单肢稳定性验算分析：

根据前面单肢稳定计算可知，间距0.6×

0.6m，步距1.2m的单肢最大承载力为39.650KN，而立杆最大承载力26.597KN＜39.650KN，满足要求。

（3）、结论：

在梁端截面采用间距0.6×

0.6m，步距1.2m的支架形式，纵向总布置宽度为3m，即5排。

四、结论

综合以上计算分析，满堂支架的布置采用下列形式，两跨梁之间典型截面立杆横距为0.6，立杆纵距为0.9m，立杆步距1.2m。

对于横向支撑两侧各1.5米范围采用立杆横距和立杆纵距均为0.6×

0.6m，立杆步距1.2m。

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